JP2001231268A

JP2001231268A - 電力変換装置

Info

Publication number: JP2001231268A
Application number: JP2000035543A
Authority: JP
Inventors: Hideki Ayano; 秀樹綾野; Takashi Ikimi; 高志伊君
Original assignee: Hitachi Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd
Priority date: 2000-02-14
Filing date: 2000-02-14
Publication date: 2001-08-24

Abstract

(57)【要約】【課題】ノイズフィルタ個々の電流容量をより低減さ
せてコモンモード電流に起因した障害を抑制すること。【解決手段】整流器１２の直流出力を三相交流に変換
するインバータ１４とモータ１２との間にノイズフィル
タ１６、１８、２０を挿入し、各ノイズフィルタ１６、
１８、２０の一端をそれぞれインバータ１４の各三相交
流端子に接続し、他端をモータ２２に接続する。インバ
ータ１４の出力側にノイズフィルタ１６〜２０が３個並
列接続されているため、インバータ１４から発生するコ
モンモード電流が各ノイズフィルタによって分流され、
各ノイズフィルタ１６〜２０に流れる電流を１／３に低
減することができ、磁気飽和を回避することができると
ともに各ノイズフィルタ１６〜２０の小型軽量化を図る
ことができる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、電力変換装置に係
り、特に、大電力用スイッチング素子のスイッチング時
に、コモンモード電流に起因して発生する高周波ノイズ
（放射ノイズ）を低減させるに好適な電力変換装置に関
する。

【０００２】

【従来の技術】電力変換器として、三相交流電力を直流
電力に変換するコンバータや直流電力を三相交流電力に
変換するインバータが知られており、これら電力変換器
のスイッチング素子として、近年、大電力を扱うことが
できるＩＧＢＴ（絶縁ゲート形バイポーラモードトラン
ジスタ）が多く採用されている。スイッチング素子とし
てＩＧＢＴを用いた電力変換器においては、ＩＧＢＴを
高速でスイッチングする方式が採用されている。ところ
がＩＧＢＴの高速スイッチング化に伴い、電力線・モー
タの浮遊容量を通じてグラウンドに流れ込むコモンモー
ド電流の増加が問題となっている。このコモンモード電
流は放射ノイズ・伝導ノイズの原因となり、周辺機器に
悪影響を及ぼす。

【０００３】これらの障害を抑制する従来技術として、
コモンモードチョークを電圧型インバータの出力回路に
設けたものが提案されている（従来技術１）。コモンモ
ードチョークは、三相電力線を束ねてコイル状に巻いて
形成したものであり、Ｕ相からＶ相、Ｗ相に流れる主電
流については差動成分に対して磁束が打ち消すので低イ
ンピーダンス特性を示し、同相成分である零相成分に対
してのみ高インピーダンスのインダクタンスとして機能
する。このため、コモンモードチョークを電圧型インバ
ータの出力回路に設けることにより、コモンモード電流
のピーク値を低減できる。

【０００４】他の従来技術としては、電気学会論文誌，
Ｄ１１６巻１２号、１２１１〜１２１９頁（１９９６
年）に記載されているように、コモンモードトランスを
電圧型インバータの出力端に接続することにより、コモ
ンモード電流を低減するようにしたものが提案されてい
る（従来技術２）。コモンモードトランスは、コモンモ
ードチョークが巻きつけられたコアに２次巻線を巻き付
け、２次巻線の両端に抵抗を並列接続して構成されてい
る。コモンモードトランスの１次側（電力線側）では各
相の導線が束ねられてコイル状に巻かれているため、主
電流によって発生する磁束は互いに打ち消し合い損失は
生じない。一方、２次側巻線と鎖交する磁束はコモンモ
ード電流によって発生する磁束のみであり、２次側巻線
に接続された抵抗には、コモンモード電流に対してのみ
損失が発生する。このため、コモンモードトランスを電
圧型インバータの出力端に接続することにより、コモン
モード電流のピーク値および実効値を低減することがで
き、周波数の高い振動も抑制できる。しかも、放射性・
伝導性の電磁障害も低減できる。

【０００５】また、他の従来技術としては、特開平１１
−２８９７５１号公報に記載されているように、インバ
ータ装置および空気調和機に用いられる整流器とインバ
ータとの間の直流部分に、相互に並列接続された２個の
ノイズフィルタを挿入したものが提案されている（従来
技術３）。この従来技術３によれば、ノイズフィルタ個
々の電流容量を低減させることができるので、ノイズフ
ィルタの小型軽量化が可能になる。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】上記従来技術１では、
小容量の電力変換器においては、コモンモード電流を効
果的に抑制することができる。しかし、大電力用の電力
変換器においては、以下のような課題がある。

【０００７】（１）出力電流が大きいため、コアが磁気
飽和を起しやすくなる。

【０００８】（２）出力電流が大きいため、ケーブル径
が大きくなる。

【０００９】上記（１）の対策としては、カットコアを
使用し、ギャップを持たせることによって磁束を抑制す
る方法がある。しかし、カットコアを使用する構成では
透磁率が低下する。このため、十分な特性を得るには、
多数のコアを使用し、有効断面積を増加させる必要があ
り、装置の大型化、コストの上昇が余儀なくされる。

【００１０】上記（２）の結果として、コモンモードチ
ョークに使用するコアの窓面積（内径側の面積）を大き
くする必要があり、コアの大型化を招くことになる。ま
た、ケーブル径が大きくなるため、コイルの巻数を多く
することは極めて困難である。このため、十分な特性を
得るには、多数のコアを使用する必要があり、装置の大
型化・コストの上昇が余儀なくされる。

【００１１】上記従来技術２のコモンモードトランス使
用する場合においても、小容量の電力変換器では、コモ
ンモード電流を効果的に抑制できる。しかし、大容量の
電力変換器においては、上記従来技術１のコモンモード
チョークを使用する場合と同様の課題が生じる。

【００１２】一方、上記従来技術３のように、２個のノ
イズフィルタを使用した場合、単一のノイズフィルタを
用いるときよりも、ノイズフィルタ個々の電流容量を低
減させることができる。しかし、電力変換器が大容量に
なるほどノイズフィルタを大型化することが余儀なくさ
れる。

【００１３】本発明の目的は、ノイズフィルタ個々の電
流容量をより低減させてコモンモード電流に起因した障
害を抑制することができる電力変換装置を提供すること
にある。

【００１４】

【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
に、本発明は、三相交流電力を直流電力に変換しまたは
直流電力を三相交流電力に変換する電力変換器と、この
電力変換器の各三相交流端子に直列接続されて三相交流
信号に重畳された零相成分に対して三相の交流信号成分
よりも高インピーダンスとなる複数のノイズフィルタと
を備え、前記複数のノイズフィルタは互いに並列接続さ
れてなる電力変換装置を構成したものである。

【００１５】前記電力変換装置を構成するに際しては、
複数のノイズフィルタとして同一構成のものを用いた
り、並列接続されるノイズフィルタの数を電力変換器の
容量に応じて調整したりすることができる。

【００１６】前記各電力変換装置を構成するに際して
は、以下の要素を付加することができる。

【００１７】（１）前記各ノイズフィルタは、前記電力
変換器の各三相交流端子に接続された各相の導線を束ね
てコイル状に巻いて形成されたコモンモードチョークか
ら構成されてなる。

【００１８】（２）前記各ノイズフィルタは、前記電力
変換器の各三相交流端子に接続された各相の導線を束ね
てコアに巻き付けて形成された一次巻線と、前記コアに
巻き付けられた二次巻線と、この二次巻線の両端に並列
接続された抵抗とから構成されてなる。

【００１９】（３）前記各ノイズフィルタは、前記二次
巻線に並列接続される抵抗として各ノイズフィルタ共通
の抵抗を用いてなる。

【００２０】（４）前記各ノイズフィルタは、前記電力
変換器の各三相交流端子に接続された各相の導線を束ね
てコアに巻き付けて形成された一次巻線と、前記コアに
巻き付けられた二次巻線とを備え、前記二次巻線の一端
が前記電力変換器の接地電位に相当する部位に接続さ
れ、前記二次巻線の他端が前記電力変換器の電源側また
は負荷側の接地電位に相当する部位に接続されてなる。

【００２１】（５）前記各ノイズフィルタは、前記電力
変換器の各三相交流端子に接続された各相の導線を束ね
てコアに巻き付けて形成された一次巻線と、前記コアに
巻き付けられた二次巻線とを備え、前記二次巻線の一端
が各ノイズフィルタ共通の第１の共通接地線を介して前
記電力変換器の接地電位に相当する部位に接続され、前
記二次巻線の他端が各ノイズフィルタ共通の第２の共通
接地線を介して前記電力変換器の電源側または負荷側の
接地電位に相当する部位に接続されてなる。

【００２２】（６）前記各ノイズフィルタは、前記電力
変換器の各三相交流端子に接続された各相の導線を束ね
てコアに巻き付けて形成された一次巻線と、前記コアに
巻き付けられた二次巻線とを備え、前記各ノイズフィル
タの二次巻線は互いに直列接続され、かつ直列接続され
た二次巻線の端末のうち未接続の端末の一方が前記電力
変換器の接地電位に相当する部位に接続され、直列接続
された二次巻線の端末のうち未接続の端末の他方が前記
電力変換器の電源側または負荷側の接地電位に相当する
部位に接続され、前記各ノイズフィルタの一次巻線と二
次巻線との巻数比はノイズフィルタの並列数に基づいて
調整されてなる。

【００２３】前記した手段によれば、電力変換器の電力
変換に伴って発生するコモンモード電流を各ノイズフィ
ルタによって分流してコモンモード電流による障害を抑
制するようにしたため、ノイズフィルタ個々の電流容量
をより低減させることができ、磁気飽和を回避すること
が可能になるとともに、ノイズフィルタを構成する導線
の径を小さくできることに伴って小型軽量化を図ること
が可能になる。すなわち、ノイズフィルタを構成する導
線の径が小さくなると、コイルの巻数増加が可能にな
る。インダクタンスの大きさは、コイルの巻数の平方に
比例するため、コイルの巻数増加によってコア数を低減
できる。

【００２４】さらに、ノイズフィルタとして、１次巻線
コイルと２次巻線コイルを備え、２次巻線コイルの両端
側はそれぞれ接地電位に相当する部位に接続したものを
用いることにより、コア内に鎖交する磁束を低減するこ
とができるとともに磁気飽和を回避することができ、さ
らなる小型軽量化が可能になる。

【００２５】

【発明の実施の形態】以下、本発明の一実施形態を図面
に基づいて説明する。図１は本発明の一実施形態を示す
電力変換装置の全体構成図である。図１において、三相
交流電源１０には三相交流電流を直流に変換する整流器
１２が接続されており、整流器１２の直流出力側には直
流電力を三相交流電力に変換する電力変換器としてのイ
ンバータ１４が接続されている。このインバータ１４
は、三相のアームを構成するスイッチング素子として、
例えば、ＩＧＢＴを備えているとともに、ＩＧＢＴに並
列接続されたダイオードを備えており、インバータ１４
の各三相交流端子はノイズフィルタ１６、１８、２０を
介して負荷となるモータ２２に接続されている。

【００２６】ノイズフィルタ１６、１８、２０は、ＥＭ
Ｉ（電磁障害）抑制部品として、インバータ１４の各三
相交流端子に直列に接続されて三相交流信号に重畳され
た零相成分（コモンモード電流）に対して三相の交流信
号成分よりも高インピーダンス特性を示すように構成さ
れており、本実施形態では、３個のノイズフィルタ１
６、１８、２０が互いに並列接続されている。

【００２７】３個のノイズフィルタ１６、１８、２０を
並列接続してインバータ１４とモータ１２との間に挿入
すると、個々のノイズフィルタ１６、１８、２０に流れ
る電流は、インバータ１４からモータ２２に供給する電
流の１／３になる。インバータ１４からモータ２２に供
給される電流が各ノイズフィルタ１６、１８、２０によ
って分流されると、単一のノイズフィルタによってコモ
ンモード電流を抑制するときよりもノイズフィルタ１６
〜２０のケーブル径（導線の径）を小さくすることがで
きる。このため、ノイズフィルタ１６〜２０として、コ
イルを使用した場合には、単一のノイズフィルタを用い
るときよりも、コイルの巻数の増加が可能になる。コイ
ルのインダクタンスの大きさは、コイルの巻数の平方に
比例するため、コイルの巻数の増加によってコア数を低
減できる。

【００２８】また、各ノイズフィルタ１６〜２０に流れ
るコモンモード電流も単一のノイズフィルタを用いると
きよりも１／３に低減できるため、磁気飽和による悪影
響を回避することができる。

【００２９】さらに、従来は、インバータの出力容量ご
とにノイズフィルタを設計していたのに対して、インバ
ータ１４の出力容量の増加に応じて同一構成のノイズフ
ィルタ１６〜２０の数を増加させることで、インバータ
１４の出力容量に関わらず、同一構成のノイズフィルタ
を使用することができ、大幅なコスト低減が可能にな
る。

【００３０】次に、ノイズフィルタ１６〜２０を構成す
るに際しては、図２に示すように、チョークコイル２４
を用いることができる。

【００３１】チョークコイル２４は、インバータ１４の
各三相交流端子に接続された導線であるＵ相ケーブル２
６、Ｖ相ケーブル２８、Ｗ相ケーブル３０を束ねて同一
のコア３２に１回巻き付けて構成したものである。

【００３２】このコモンモードチョーク２４は、Ｕ相、
Ｖ相、Ｗ相に流れる主電流に対しては、コア３２内で磁
束が互いに相殺されるので、低インピーダンスである。
一方、同相の零相成分に相当するコモンモード電流に対
しては高インピーダンスのインダクタンスとして機能す
る。このため、コモンモードチョーク２４をインバータ
２４の交流出力側に接続することで、コモンモード電流
のピーク値を抑制することができる。

【００３３】また、コモンモードチョーク２４を３個以
上並列化することにより、単一のコモンモードチョーク
を用いるときよりもケーブル径を小さくできるため、コ
イルの巻数を増加できる。この結果、コモンモードチョ
ーク２４のインダクタンスが大幅に増大し、コア数を低
減できるとともに、コモンモード電流の抑制効果をさら
に高めることができる。

【００３４】また、ノイズフィルタ１６〜２０として、
図３に示すコモンモードトランス３４を用いることがで
きる。このコモンモードトランス３４は、Ｕ相ケーブル
２６、Ｖ相ケーブル２８、Ｗ相ケーブル３０を束ねて同
一のコア３２に１回巻き付けて１次巻線とし、コア３２
に２次巻線（２次巻線コイル）３６を巻きつけ、２次巻
線３６の両端に抵抗３８を並列接続して構成されてお
り、等価回路は図４のようになる。

【００３５】コモンモードトランス３４は、Ｕ相、Ｖ
相、Ｗ相に流れる主電流に対しては、コア３２内で磁束
が互いに相殺されるため、低インピーダンスである。一
方、同相の零相成分に対しては、トランスとして作用
し、２次巻線３６に電力を供給する。このため、抵抗３
８では、零相成分に相当するコモン電流に対してのみ損
失が発生する。これにより、コモンモードトランス３４
をインバータ１４の出力側に接続することで、コモン電
流のピーク値を抑制することができる。

【００３６】また、コモンモードトランス３４は、抵抗
３８の抵抗値を調整することにより、コモンモード電流
とコア３２に鎖交する磁束の両方を低減することができ
る。このため、コモンモードトランス３４を用いること
で、磁気飽和を避けることができ、コモンモードチョー
ク２４を用いるときよりも小さいコアでコモンモード電
流を効果的に低減できる。さらに、コモンモードトラン
ス３４を３個以上並列化することにより、各コモンモー
ドトランス３４のインダクタンスが大幅に増大し、さら
なるコア数の低減とコモン電流の抑制が可能になる。

【００３７】また、ノイズフィルタ１６〜２０としてコ
モンモードトランス３４を用いる場合、同一構成のコモ
ンモードトランス３４を３個並列接続する代わりに、図
５に示すように、単一の抵抗３８を３個のコモンモード
トランス３４で共有化することで、部品点数を低減する
こともできる。この場合、発熱部分となる抵抗３８を集
中化できるため、抵抗３８に対して集中的に放熱対策を
施すことができる。さらに、インバータ１４内部の素子
などに用いるヒートシンクを抵抗３８の放熱対策に利用
することもできる。

【００３８】次に、ノイズフィルタとしてＰＧコイル
（Ｐｏｗｅｒｌｉｎｅ＆Ｇｒｏｕｎｄｌｉｎｅ
ｃｏｉｌ）を用いたときの実施形態を図６にしたがっ
て説明する。

【００３９】ＰＧコイル４０、４２、４４は、ノイズフ
ィルタとしてインバータ１４とモータ２２との間に挿入
されてインバータ１４の各三相交流出力端子に直列に接
続されており、３個のＰＧコイル４０、４２、４４は互
いに並列接続されている。ＰＧコイル４０、４２、４４
は、図７に示すように、Ｕ相ケーブル２６、Ｖ相ケーブ
ル２８、Ｗ相ケーブル３０を束ねて同一のコア４６にコ
イル状に１回巻き付けて１次巻線とし、コア４６に２次
巻線として接地線４８を１回巻き付けて構成されてお
り、接地線４８の一端がインバータ１４の接地電位に相
当する部位、例えば、インバータ１４の筐体接地点に接
続され、接地線４８の他端が負荷側の接地電位に相当す
る部位、例えば、モータ２２の接地端子５６に接続され
ている。

【００４０】ＰＧコイル４０、４２、４４は、モータ２
２から接地部分（アースライン）に流れるコモン電流に
対しては大きなインダクタンスとなる。一方、ＰＧコイ
ル４０、４２、４４は、モータ２２から接地線４８を介
してインバータ１４に流れるコモンモード電流に対して
は、各接地線４８から発生する磁束が互いに相殺される
ので、インダクタンスとして働かなくなる。このため、
モータ２２から流出するコモンモード電流は、ＰＧコイ
ル４０、４２、４４を流れ、接地部分（アースライン）
にはほとんど流れない。この結果、接地部分を流れ、伝
導ノイズとして作用するコモンモード電流を低減でき
る。

【００４１】また、ケーブル２６、２８、３０と接地線
４８を近接して実装することにより、放射ノイズも抑制
できる。

【００４２】また、ＰＧコイル４０、４２、４４のコア
４６として、透磁率の高いコアを使用すると、コモンモ
ード電流のほとんどが接地線４８を流れるため、コア４
６内にはほとんど磁束が発生しない。このため、コア４
６の大きさをコモンモードチョーク２４、コモンモード
トランス３４のコアよりも小さくでき、小型軽量化およ
びコストの低減が可能になる。さらに、ＰＧコイルの数
を増やして３個以上並列化することにより、各コイルの
インダクタンスが大幅に増大し、さらなるコア数の低減
とコモンモード電流の抑制が可能になる。

【００４３】図６に示す実施形態では、ＰＧコイル４
０、４２、４４の接地線４８の一方をモータ２２の接地
端子５６に接続しているが、モータ２２の入力部分をコ
ンデンサなどのインピーダンスを用いて星型結線し、そ
の中性点に接地線４８の一方を接続した構成を採用して
も同様な効果が得られる。

【００４４】また、図６に示す実施形態では、ＰＧコイ
ル４０、４２、４４の接地線４８の他方をインバータ１
４の筐体接地点に接続しているが、インバータ１４の直
流側をコンデンサなどのインピーダンスで分圧した中性
点、インバータ１４の直流側の陽極または陰極のいずれ
か、または三相交流電源１０をコンデンサなどのインピ
ーダンスを用いて星型結線した中性点、あるいは三相交
流電源１０の接地端子に接続しても同様な効果が得られ
る。

【００４５】次に、ＰＧコイルを用いたときの他の実施
形態を図８にしたがって説明する。本実施形態は、ノイ
ズフィルタとしてのＰＧコイル４０、４２、４４の接地
線４８の両端を互いに接続し、この接続点を第１の共通
接地線５８を介してインバータ１４の筐体接地点、他方
の接続点を第２の共通接地線６０を介してモータ２２の
接地端子５６に接続したものであり、他の構成は図６の
ものと同様である。

【００４６】本実施形態においては、共通接地線５８、
６０を用いて接地線４８を共有化しているため、接地線
４８の長さが短くなり、インバータ１４とモータ２２と
の距離が長い場合には、特に、前記実施形態よりも小型
軽量化および低コスト化が可能になる。

【００４７】次に、ノイズフィルタとしてＰＧコイルを
用いたときの他の実施形態を図９にしたがって説明す
る。

【００４８】本実施形態は、ＰＧコイル４０、４２、４
４の接地線４８を互いに直列に接続し、ＰＧコイル４０
の接地線４８の端末のうち未接続の端末をインバータ１
４の筐体接地点に接続し、ＰＧコイル４４の接地線４８
の端末のうち未接続の端末をモータ２２の接地端子５６
に接続し、さらに、各ＰＧコイル４０、４２、４４の１
次巻線と２次巻線との巻数比をＰＧコイル４０、４２、
４４の並列数（３）にしたがって調整したものであり、
他の構成は図６と同様である。

【００４９】本実施形態によれば、図６に示す実施形態
と同様にコモンモード電流を分流するようにしたため、
コモンモード電流によって発生する放射ノイズの障害を
抑制できるとともに小型軽量化および低コスト化を図る
ことができる。さらに、接地線４８が互いに直列接続さ
れているため、接地線４８の長さを短くすることがで
き、前記実施形態よりもさらなる小型軽量化および低コ
スト化が可能になる。

【００５０】図６ないし図９に示した実施形態では、Ｐ
Ｇコイル４０、４２、４４を三相インバータ１４に適応
したものについて述べたが、ＰＧコイルを単相インバー
タに適用しても同様な効果を得ることができる。

【００５１】前記各実施形態においては、電力変換器と
してインバータ１４を用いたものについて述べたが、本
発明をコンバータに適用することもできる。電力変換器
としてのコンバータに本発明を適用するときには、電源
とコンバータとの間にノイズフィルタを挿入すること
で、インバータ１４に適応したときと同様な効果を得る
ことができる。

【００５２】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
電力変換器の電力変換に伴って発生するコモンモード電
流を各ノイズフィルタによって分流してコモンモード電
流による障害を抑制するようにしたため、ノイズフィル
タ個々の電流容量をより低減させることができ、磁気飽
和を回避することが可能になるとともに、ノイズフィル
タを構成する導線の径を小さくできることに伴って小型
軽量化を図ることが可能になる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施形態を示す電力変換装置の全体
構成図である。

【図２】コモンモードチョークの構成図である。

【図３】コモンモードトランスの構成図である。

【図４】コモンモードトランスの等価回路図である。

【図５】コモンモードトランスの他の実施形態を示す等
価回路図である。

【図６】ＰＧコイルを用いたときの実施形態を示す全体
構成図である。

【図７】ＰＧコイルの構成図である。

【図８】ＰＧコイルを用いた他の実施形態を示す全体構
成図である。

【図９】ＰＧコイルを用いたさらに他の実施形態を示す
全体構成図である。

【符号の説明】

１０三相交流電源１２整流器１４インバータ１６、１８、２０ノイズフィルタ２２モータ２４コモンモードチョーク２６Ｕ相ケーブル２８Ｖ相ケーブル３０Ｗ相ケーブル３２コア３４コモンモードトランス３６２次巻線３８抵抗４０、４２、４４ＰＧコイル４６コア４８接地線５６接地端子５８第１の共通接地線６０第２の共通接地線

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続きＦターム(参考） 5G066 EA01 5H007 AA01 BB06 CA01 CB00 CC09 HA02 5H740 BA11 BB09 BB10 NN02 NN17 PP10

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】三相交流電力を直流電力に変換しまたは
直流電力を三相交流電力に変換する電力変換器と、この
電力変換器の各三相交流端子に直列接続されて三相交流
信号に重畳された零相成分に対して三相の交流信号成分
よりも高インピーダンスとなる複数のノイズフィルタと
を備え、前記複数のノイズフィルタは互いに並列接続さ
れてなる電力変換装置。
【請求項２】三相交流電力を直流電力に変換しまたは
直流電力を三相交流電力に変換する電力変換器と、この
電力変換器の各三相交流端子に直列接続されて三相交流
信号に重畳された零相成分に対して三相の交流信号成分
よりも高インピーダンスとなる複数のノイズフィルタと
を備え、前記複数のノイズフィルタは同一構成のものが
互いに並列接続されてなる電力変換装置。
【請求項３】三相交流電力を直流電力に変換しまたは
直流電力を三相交流電力に変換する電力変換器と、この
電力変換器の各三相交流端子に直列接続されて三相交流
信号に重畳された零相成分に対して三相の交流信号成分
よりも高インピーダンスとなる複数のノイズフィルタと
を備え、前記複数のノイズフィルタは互いに並列接続さ
れ、かつ並列接続されるノイズフィルタの数は前記電力
変換器の容量に応じて調整されてなる電力変換装置。
【請求項４】前記各ノイズフィルタは、前記電力変換
器の各三相交流端子に接続された各相の導線を束ねてコ
イル状に巻いて形成されたコモンモードチョークから構
成されてなることを特徴とする請求項１、２または３に
記載の電力変換装置。
【請求項５】前記各ノイズフィルタは、前記電力変換
器の各三相交流端子に接続された各相の導線を束ねてコ
アに巻き付けて形成された一次巻線と、前記コアに巻き
付けられた二次巻線と、この二次巻線の両端に並列接続
された抵抗とから構成されてなることを特徴とする請求
項１、２または３に記載の電力変換装置。
【請求項６】前記各ノイズフィルタは、前記二次巻線
に並列接続される抵抗として各ノイズフィルタ共通の抵
抗を用いてなることを特徴とする請求項５に記載の電力
変換装置。
【請求項７】前記各ノイズフィルタは、前記電力変換
器の各三相交流端子に接続された各相の導線を束ねてコ
アに巻き付けて形成された一次巻線と、前記コアに巻き
付けられた二次巻線とを備え、前記二次巻線の一端が前
記電力変換器の接地電位に相当する部位に接続され、前
記二次巻線の他端が前記電力変換器の電源側または負荷
側の接地電位に相当する部位に接続されてなることを特
徴とする請求項１、２または３に記載の電力変換装置。
【請求項８】前記各ノイズフィルタは、前記電力変換
器の各三相交流端子に接続された各相の導線を束ねてコ
アに巻き付けて形成された一次巻線と、前記コアに巻き
付けられた二次巻線とを備え、前記二次巻線の一端が各
ノイズフィルタ共通の第１の共通接地線を介して前記電
力変換器の接地電位に相当する部位に接続され、前記二
次巻線の他端が各ノイズフィルタ共通の第２の共通接地
線を介して前記電力変換器の電源側または負荷側の接地
電位に相当する部位に接続されてなることを特徴とする
請求項１、２または３に記載の電力変換装置。
【請求項９】前記各ノイズフィルタは、前記電力変換
器の各三相交流端子に接続された各相の導線を束ねてコ
アに巻き付けて形成された一次巻線と、前記コアに巻き
付けられた二次巻線とを備え、前記各ノイズフィルタの
二次巻線は互いに直列接続され、かつ直列接続された二
次巻線の端末のうち未接続の端末の一方が前記電力変換
器の接地電位に相当する部位に接続され、直列接続され
た二次巻線の端末のうち未接続の端末の他方が前記電力
変換器の電源側または負荷側の接地電位に相当する部位
に接続され、前記各ノイズフィルタの一次巻線と二次巻
線との巻数比はノイズフィルタの並列数に基づいて調整
されてなることを特徴とする請求項１、２または３に記
載の電力変換装置。