RU2354025C1 - Method for high harmonics compensation and system power factor correction - Google Patents
Method for high harmonics compensation and system power factor correction Download PDFInfo
- Publication number
- RU2354025C1 RU2354025C1 RU2008117891/09A RU2008117891A RU2354025C1 RU 2354025 C1 RU2354025 C1 RU 2354025C1 RU 2008117891/09 A RU2008117891/09 A RU 2008117891/09A RU 2008117891 A RU2008117891 A RU 2008117891A RU 2354025 C1 RU2354025 C1 RU 2354025C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- current
- voltage
- inverter
- phase
- signals
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/30—Reactive power compensation
Landscapes
- Inverter Devices (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к электротехнике и электроэнергетике, а именно к способам подавления и компенсации высших гармоник в электрических сетях и коррекции коэффициента мощности. Способ может быть использован в системах электроснабжения промышленных предприятий с большим количеством нелинейной нагрузки, генерирующей высшие гармоники тока и напряжения, для приведения в соответствие с требованиями нормативной документации величины коэффициента искажения синусоидальности и коэффициента n-ой гармонической составляющей кривой напряжения.The invention relates to electrical engineering and the electric power industry, and in particular to methods of suppressing and compensating for higher harmonics in electric networks and correcting a power factor. The method can be used in power supply systems of industrial enterprises with a large amount of non-linear load generating higher harmonics of current and voltage to bring the value of the sinusoidality distortion coefficient and the coefficient of the nth harmonic component of the voltage curve in accordance with the requirements of the regulatory documentation.
Известен способ и устройство для адаптивного подавления гармоник тока в силовой линии (патент США №5726504, дата подачи заявки: 24.05.1996, H02J 3/01), содержащее датчик тока, шаблонную цепь, цепь сравнения и цепь коррекции тока. Датчик тока измеряет амплитуду тока силовой линии на каждой половине периода основной гармоники. Шаблонная цепь формирует чистый синусоидальный ток основной частоты в качестве эталона. Цепь сравнения получает сигналы с датчика тока и шаблонной цепи и формирует сигнал разности этих двух сигналов. Полученный сигнал поступает в цепь коррекции, которая несколько раз на полупериоде основной гармоники поглощает часть тока силовой линии, если этот ток превышает шаблонный, или формирует добавочный ток, если ток линии меньше шаблонного. Цепь коррекции тока содержит накопитель энергии, который заряжается при поглощении тока линии и разряжается при необходимости генерации тока в линию.A known method and device for adaptive suppression of current harmonics in a power line (US patent No. 5726504, application filing date: 05.24.1996, H02J 3/01), comprising a current sensor, a template circuit, a comparison circuit and a current correction circuit. A current sensor measures the amplitude of the power line current at each half of the fundamental period. The template circuit generates a pure sinusoidal current of the fundamental frequency as a reference. The comparison circuit receives signals from the current sensor and the template circuit and generates a difference signal between these two signals. The received signal enters the correction circuit, which absorbs part of the current of the power line several times during the half-cycle of the fundamental harmonic if this current exceeds the template current, or generates an additional current if the line current is less than the template. The current correction circuit contains an energy storage device that is charged when the line current is absorbed and discharged if necessary to generate current in the line.
Недостатком способа является отсутствие фазовых преобразований измеренного тока и напряжения компенсируемой сети. При этом невозможно осуществить компенсацию высших гармоник и коррекцию коэффициента мощности в условиях режима работы нелинейной нагрузки с динамическим изменением потребляемого искаженного тока.The disadvantage of this method is the lack of phase transformations of the measured current and voltage of the compensated network. At the same time, it is impossible to compensate for higher harmonics and correct the power factor under the conditions of the nonlinear load operating mode with a dynamic change in the consumed distorted current.
Известен способ и устройство для компенсации появляющихся в сети искажений формы сетевого напряжения (патент Германии №19738125, дата подачи заявки: 01.09.1997, H02J 3/01) на основе активного фильтра, содержащее импульсный преобразователь тока в виде инвертора и индуктивно-емкостную связь колебательного контура. Способ заключается в формировании импульсов управления силовыми ключами инвертора на основе определения пространственных векторов искаженного напряжения сети.There is a method and device for compensating distortions of the form of mains voltage appearing in the network (German patent No. 19738125, application filing date: 09/01/1997, H02J 3/01) based on an active filter containing a pulsed current converter in the form of an inverter and inductive-capacitive coupling of an oscillatory contour. The method consists in the formation of control pulses of the inverter power switches based on the determination of the spatial vectors of the distorted network voltage.
Недостатком способа является отсутствие фазовых преобразований и фазовой синхронизации измеренного тока и напряжения компенсируемой сети, что не позволяет осуществить компенсацию высших гармоник и коррекцию коэффициента мощности сети в условиях режима работы нелинейной нагрузки с динамичным изменением потребляемого искаженного тока. Инвертор согласно способу работает в режиме постоянной частоты широтно-импульсной модуляции (ШИМ).The disadvantage of this method is the lack of phase transformations and phase synchronization of the measured current and voltage of the compensated network, which does not allow the compensation of higher harmonics and the correction of the power factor of the network under the conditions of the non-linear load with a dynamic change in the consumed distorted current. The inverter according to the method operates in a constant frequency pulse width modulation (PWM) mode.
Известен способ формирования группы управляющих сигналов для полупроводникового преобразователя активного фильтра для компенсации гармонических и других колебаний и устройство для осуществления способа (патент Германии №10244056, дата подачи заявки: 10.09.2002, Н02М 1/12). В соответствии со способом измеряются токи или напряжения в сетевых проводах и, при необходимости, в нулевом проводе. Из измеренных сигналов удаляется, по меньшей мере, основная составляющая с частотой f0. Для выработки управляющего сигнала или сигналов используется преобразованная функция tr(t) на каждом измеренном сигнале.A known method of forming a group of control signals for a semiconductor converter of an active filter to compensate for harmonic and other vibrations and a device for implementing the method (German patent No. 10244056, filing date: 10.09.2002, Н02М 1/12). In accordance with the method, currents or voltages in the network wires and, if necessary, in the neutral wire are measured. At least the main component with frequency f 0 is removed from the measured signals. To generate a control signal or signals, the transformed function tr (t) on each measured signal is used.
Недостатком способа является отсутствие фазовых преобразований и фазовой синхронизации измеренных напряжений и токов компенсируемой сети.The disadvantage of this method is the lack of phase transformations and phase synchronization of the measured voltages and currents of the compensated network.
Известен способ управления активным фильтром в системе компенсации реактивной мощности (патент Японии №6087631, дата подачи заявки: 19.01.1988, H02J 3/01), принятый за прототип, который заключается в формировании импульсов управления силовыми ключами инвертора в составе активного фильтра на основе вычисления разности между полным током сети и суммой активной и реактивной составляющей тока сети. Реактивная мощность контролируется по вычисленной величине полного тока и напряжению сети. По среднему значению реактивной мощности и стандартному синусоидальному сигналу, синхронному с напряжением сети, вычисляется реактивный ток неизменяющейся составляющей тока нагрузки. По величине тока нагрузки и напряжению сети вычисляется активная мощность, которая используется вместе со стандартным синусоидальным сигналом для вычисления активной составляющей тока. Из полного тока вычисляется активная и реактивная составляющие, и в соответствии с полученным значением формируются импульсы управления силовыми ключами инвертора активного фильтра.A known method of controlling an active filter in a reactive power compensation system (Japanese patent No. 6087631, filing date: 01/19/1988, H02J 3/01), adopted as a prototype, which consists in the formation of impulses for controlling the power keys of the inverter as part of an active filter based on calculation the difference between the total network current and the sum of the active and reactive components of the network current. Reactive power is controlled by the calculated value of the total current and the network voltage. Using the average value of reactive power and the standard sinusoidal signal synchronous with the mains voltage, the reactive current of the unchanging component of the load current is calculated. Based on the magnitude of the load current and the mains voltage, the active power is calculated, which is used together with the standard sinusoidal signal to calculate the active component of the current. From the total current, the active and reactive components are calculated, and in accordance with the obtained value, impulses for controlling the power keys of the inverter of the active filter are formed.
Недостатком прототипа является отсутствие фазовых преобразований измеренных напряжений и токов искаженной сети. Инвертор согласно способу не может работать в режиме переменной частоты ШИМ.The disadvantage of the prototype is the lack of phase transformations of the measured voltages and currents of the distorted network. The inverter according to the method cannot operate in a variable frequency PWM mode.
Технический результат изобретения заключается в снижении коэффициентов искажения синусоидальности формы кривых тока и напряжения сети при наличии нелинейной нагрузки, режим работы которой связан с динамическим изменением потребляемого несинусоидального тока, и повышении коэффициента мощности сети.The technical result of the invention is to reduce the distortion coefficients of the sinusoidal shape of the curves of the current and voltage of the network in the presence of a non-linear load, the mode of operation of which is associated with a dynamic change in the consumed non-sinusoidal current, and an increase in the power factor of the network.
Технический результат изобретения достигается тем, что в способе компенсации высших гармоник и коррекции коэффициента мощности сети, заключающемся в формировании импульсов управления силовыми ключами инвертора с использованием фазовой синхронизации напряжения и тока сети, согласно изобретению до фазовой синхронизации напряжения и тока сигналы от датчиков напряжения обрабатываются фазовым преобразователем, а после фазовой синхронизации выходные сигналы блока фазовой синхронизации умножаются на сигнал задания по току регулятора напряжения накопительного конденсатора, обрабатываются фазовым преобразователем, затем сравниваются с измерительными сигналами тока нелинейной нагрузки, заданного и фактического тока инвертора, и полученный в результате этого сигнал рассогласования подается на входы релейных регуляторов.The technical result of the invention is achieved by the fact that in the method of compensating for higher harmonics and correcting the power factor of the network, which consists in generating control pulses of the power keys of the inverter using phase synchronization of the voltage and current of the network, according to the invention, before phase synchronization of voltage and current, the signals from the voltage sensors are processed by a phase converter , and after phase synchronization, the output signals of the phase synchronization block are multiplied by the current reference signal of the controller n conjugation storage capacitor processed phase converter are then compared with the measurement signals of the nonlinear load current setpoint and actual current of the inverter, and that the resulting error signal is fed to the inputs of the relay controls.
Предлагаемый способ поясняется чертежами, представленными на фиг.1 и фиг.2., где на фиг.1 показана структура параллельного активного фильтра, на основе которого реализуется предлагаемый способ, на фиг.2 - формирование импульсов управления силовыми ключами инвертора релейным регулятором. На фиг. 1: 1 - нелинейная нагрузка; 2 - инвертор; 3 - накопительный конденсатор; 4 - выходной пассивный фильтр; 5 - датчик напряжения; 6, 8 - преобразователи фаз; 7 - блок фазовой синхронизации; 9 - блок релейных регуляторов, состоящий из трех релейных регуляторов для каждой фазы компенсируемой сети; 10 - датчик тока; 11 - регулятор напряжения накопительного конденсатора; 12 - датчик тока; 13 - контроллер системы управления. На фиг.2: iз, - заданный ток фильтра; iф - фактический ток фильтра; Δi - ширина гистерезиса релейного регулятора; Ти - импульсы управления ключами инвертора по напряжению; Тi - импульсы управления ключами инвертора по току.The proposed method is illustrated by the drawings presented in figure 1 and figure 2., where figure 1 shows the structure of the parallel active filter, on the basis of which the proposed method is implemented, figure 2 - the formation of pulses of power control of the inverter by a relay controller. In FIG. 1: 1 - non-linear load; 2 - inverter; 3 - storage capacitor; 4 - output passive filter; 5 - voltage sensor; 6, 8 - phase converters; 7 - phase synchronization block; 9 is a block of relay controllers, consisting of three relay controllers for each phase of the compensated network; 10 - current sensor; 11 - voltage regulator of the storage capacitor; 12 - current sensor; 13 - controller control system. In Fig.2: i s - a given filter current; i f - the actual filter current; Δi is the hysteresis width of the relay controller; T and - impulses of control of the inverter keys by voltage; T i - impulses control keys of the inverter current.
Способ компенсации высших гармоник и коррекции коэффициента мощности реализуется следующим образом.The method of compensation of higher harmonics and power factor correction is implemented as follows.
Измерительные сигналы линейных напряжений искаженной сети от датчика напряжения 5 поступают на вход преобразователя фаз 6, обрабатывающего поступающие сигналы в соответствии со следующими выражениями:The measuring signals of the linear voltages of the distorted network from the voltage sensor 5 are fed to the input of the phase converter 6, which processes the incoming signals in accordance with the following expressions:
где uαb, ubc- измеренные линейные напряжения искаженной сети; uα, uβ - преобразованные линейные напряжения искаженной сети в системе координат αβ0. Фазовые преобразования позволяют определить угол φ между изображающим вектором искаженного напряжения сети и его проекцией на ось α. Характер изменения и величина угла φ содержат информацию об уровне искажения, присутствующих высших гармониках и фазовом сдвиге напряжения и тока компенсируемой сети.where u αb , u bc are the measured linear voltages of the distorted network; u α , u β are the transformed linear voltages of the distorted network in the coordinate system αβ0. Phase transformations make it possible to determine the angle φ between the image vector of the distorted network voltage and its projection onto the α axis. The nature of the change and the angle φ contain information about the level of distortion, the higher harmonics present and the phase shift of the voltage and current of the compensated network.
Сигналы uα, uβ поступают на вход блока фазовой синхронизации напряжения и тока сети 7, который выполняет подстройку направляющих косинусов и синусов угла φ так, чтобы полученная в результате этого величина φ/ соответствовала синусоидальной форме кривых напряжения сети. Исходные направляющие косинусы и синусы определяются следующим образом:The signals u α , u β are fed to the input of the phase-synchronization block of the voltage and current of the network 7, which adjusts the direction cosines and sines of the angle φ so that the resulting value φ / corresponds to the sinusoidal shape of the network voltage curves. The initial guide cosines and sines are defined as follows:
После обработки блоком фазовой синхронизации скорректированные направляющие синусы cosφ/ и косинусы sinφ/, соответствующие синусоидальной форме кривых напряжений сети, умножаются на сигнал задания по току i3 от регулятора 11 согласно следующим формулам:After processing by the phase synchronization unit, the corrected guiding sines cosφ / and cosines sinφ / corresponding to the sinusoidal shape of the voltage curves of the network are multiplied by the current reference signal i 3 from controller 11 according to the following formulas:
в результате чего получаются сигналы задания по току iзα и iзβ в системе координат αβ0, синфазного с напряжением сети.as a result, current reference signals i zα and i zβ are obtained in the coordinate system αβ0, in phase with the mains voltage.
Регулятор 11 контролирует уровень напряжения накопительного конденсатора 3 у заданной величины и дает сигнал на его подзарядку, если фактическое напряжение ниже задания. Сравнивая заданную и фактическую величину напряжения накопительного конденсатора 3 с учетом величины искаженного тока сети от датчика 10, регулятор 11 формирует сигнал задания по току заряда iз для инвертора. Регулятор 11, обладая высоким быстродействием, которое позволяет отрабатывать резкие изменения тока нелинейной нагрузки длительностью от единиц до десятков микросекунд, обеспечивает запас величины напряжения конденсатора 3 в случае внезапного изменения режима работы нелинейной нагрузки, приводящего к увеличению потребляемого ей искаженного тока и, как следствие, к росту величины необходимого компенсационного тока. Регулятор 11 имеет верхний и нижний пределы ограничения, не позволяющие устройству работать в режиме длительной перегрузки.The controller 11 controls the voltage level of the storage capacitor 3 at a given value and gives a signal to recharge it if the actual voltage is lower than the reference. Comparing the actual value and a predetermined storage capacitor voltage 3 with the magnitude of the distorted current network from the sensor 10, the controller 11 generates a reference signal for the charge current i of the inverter. The controller 11, having high speed, which allows you to process sudden changes in the current of a nonlinear load lasting from units to tens of microseconds, provides a margin of the voltage of the capacitor 3 in the event of a sudden change in the operating mode of the nonlinear load, which leads to an increase in the distorted current consumed by it and, as a result, increase in the value of the required compensation current. The controller 11 has upper and lower limits, which do not allow the device to operate in continuous overload mode.
После вычислений по формулам (3) сигналы iзα и iзβ поступают на вход преобразователя фаз 8, где они обрабатываются в соответствии со следующими формулами:After calculations by formulas (3), the signals i zα and i zβ are fed to the input of the phase converter 8, where they are processed in accordance with the following formulas:
Полученные сигналы iзα, iзb, iзc поступают на вход блока релейных регуляторов 9 в виде заданий по току инвертора 2. На вход блока релейных регуляторов 9 также подается сигнал задания по току регулятора 11.The received signals i zα , i zb , i zc are fed to the input of the block of relay controllers 9 in the form of tasks for the current of the inverter 2. The signal of the task of the current of the controller 11 is also fed to the input of the block of relay controllers 9.
Изменение ширины и частоты гистерезиса релейных регуляторов блока 9 осуществляется сигналом рассогласования, который получается по результатам сравнения заданного и фактического тока инвертора, и тока нелинейной нагрузки на основе сигналов от датчиков 10 и 12 с учетом сигнала задания по току от регулятора 11 для инвертора 2. Релейные регуляторы генерируют импульсы, поступающие на управляющие электроды силовых ключей инвертора.The width and frequency of the hysteresis of the relay controllers of block 9 is carried out by a mismatch signal, which is obtained by comparing the set and actual current of the inverter and the non-linear load current based on signals from sensors 10 and 12, taking into account the current reference signal from controller 11 for inverter 2. Relay the regulators generate pulses arriving at the control electrodes of the inverter power switches.
Релейные регуляторы формируют управляющие импульсы для силовых ключей инвертора на основе сигналов ошибки, которые являются разницей между заданными токами iзα, iзb, iзc, полученными в соответствии с (4), и фактическими генерируемыми инвертором токами iфα, iфb, iфc (см. фиг.2) с учетом сигнала задания по току от регулятора напряжения накопительного конденсатора и измерительного сигнала тока нелинейной нагрузки. Когда сигнал ошибки достигает верхнего предела (iз+Δi) первый транзистор k1 рассматриваемой ветви (см. фиг.1) инвертора отключается, а второй транзистор k2 той же ветви включается, таким образом, происходит форсированное снижение тока. Когда сигнал ошибки достигает нижнего предела (i3-Δi) транзистор k1 рассматриваемой ветви инвертора включается, а транзистор k2 той же ветви отключается, таким образом, происходит форсированное увеличение тока. Гистерезисные пределы сигнала ошибки (i3+Δi) и (i3-Δi) релейных регуляторов непосредственно определяют число пульсаций управляющих сигналов для ключей инвертора при изменении заданного тока в зависимости от режима работы нелинейной нагрузки.Relay controllers generate control pulses for the inverter power switches on the basis of error signals, which are the difference between the set currents i α α , i b b , i c c obtained in accordance with (4), and the actual currents generated by the inverter i α f,, fb , i fc (see figure 2) taking into account the current reference signal from the voltage regulator of the storage capacitor and the measuring signal of the current of nonlinear load. When the error signal reaches the upper limit (i z + Δi), the first transistor k 1 of the considered branch (see Fig. 1) of the inverter is turned off, and the second transistor k 2 of the same branch is turned on, thus, a forced decrease in current occurs. When the error signal reaches the lower limit (i 3 -Δi), the transistor k 1 of the considered branch of the inverter is turned on, and the transistor k 2 of the same branch is turned off, thus, a forced increase in current occurs. The hysteresis limits of the error signal (i 3 + Δi) and (i 3 -Δi) of the relay controllers directly determine the number of pulsations of the control signals for the inverter keys when the set current changes depending on the non-linear load operation mode.
Изменение ширины и частоты гистерезиса релейных регуляторов в предлагаемом способе позволяет обеспечить режим работы инвертора с переменной частотой ШИМ, требуемую точность отработки задания по компенсационному току при сохранении уровня быстродействия, достаточного для отслеживания динамических изменений режима работы большинства типов нелинейной нагрузки, контролировать непрерывное изменение спектра генерируемого компенсационного токаChanging the width and frequency of the hysteresis of the relay controllers in the proposed method makes it possible to provide an inverter operating mode with a variable PWM frequency, the required accuracy of working out the compensation current task while maintaining a speed level sufficient to track dynamic changes in the operating mode of most types of non-linear load, and to monitor a continuous change in the spectrum of the generated compensation current
С увеличением частоты гистерезиса релейных регуляторов растет точность отработки задания по компенсационному току инвертора. Величина ширины гистерезиса релейных регуляторов Δi определяет частоту ШИМ инвертора.With an increase in the hysteresis frequency of relay controllers, the accuracy of working out the task for the inverter compensation current increases. The hysteresis width of the relay controllers Δi determines the frequency of the PWM inverter.
Динамическое изменение режима работы компенсируемой нелинейной нагрузки и генерируемого ею гармонического спектра делает неэффективным использование других типов регуляторов для формирования импульсов управления ключами инвертора в данном способе.The dynamic change in the operating mode of the compensated non-linear load and the harmonic spectrum generated by it makes it inefficient to use other types of controllers to generate control pulses of the inverter keys in this method.
Аппаратная реализация предлагаемого способа может быть осуществлена с помощью существующих силовых электротехнических, электронных и микропроцессорных устройств при надлежащем выборе и настройке соответствующих параметров.The hardware implementation of the proposed method can be carried out using existing power electrical, electronic and microprocessor devices with proper selection and configuration of the relevant parameters.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008117891/09A RU2354025C1 (en) | 2008-05-04 | 2008-05-04 | Method for high harmonics compensation and system power factor correction |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008117891/09A RU2354025C1 (en) | 2008-05-04 | 2008-05-04 | Method for high harmonics compensation and system power factor correction |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2354025C1 true RU2354025C1 (en) | 2009-04-27 |
Family
ID=41019151
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2008117891/09A RU2354025C1 (en) | 2008-05-04 | 2008-05-04 | Method for high harmonics compensation and system power factor correction |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2354025C1 (en) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2446536C1 (en) * | 2010-11-30 | 2012-03-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Санкт-Петербургский государственный горный институт имени Г.В. Плеханова (технический университет)" | Device to compensate high harmonics and correct grid power ratio |
| RU2498475C2 (en) * | 2011-12-07 | 2013-11-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие Производственное объединение "Север" | Method for control of power-factor correction unit in supply mains |
| RU2594488C1 (en) * | 2015-06-04 | 2016-08-20 | Алексей Александрович Кузьмин | Device for compensation of harmonic distortions |
| RU2599784C2 (en) * | 2011-07-08 | 2016-10-20 | Сименс Акциенгезелльшафт | Energy accumulator and variable load consumers |
| RU2615492C1 (en) * | 2014-01-09 | 2017-04-05 | Мицубиси Электрик Корпорейшн | Power conversion device |
| RU2669770C1 (en) * | 2017-12-19 | 2018-10-16 | Степан Георгиевич Тигунцев | Method of joint partial compensation of reactive power, suppression of harmonic currents and balancing of the railroad traction load currents |
| RU184273U1 (en) * | 2018-06-08 | 2018-10-22 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева" (НГТУ) | Device harmonic current suppression |
-
2008
- 2008-05-04 RU RU2008117891/09A patent/RU2354025C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2446536C1 (en) * | 2010-11-30 | 2012-03-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Санкт-Петербургский государственный горный институт имени Г.В. Плеханова (технический университет)" | Device to compensate high harmonics and correct grid power ratio |
| RU2599784C2 (en) * | 2011-07-08 | 2016-10-20 | Сименс Акциенгезелльшафт | Energy accumulator and variable load consumers |
| RU2498475C2 (en) * | 2011-12-07 | 2013-11-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие Производственное объединение "Север" | Method for control of power-factor correction unit in supply mains |
| RU2615492C1 (en) * | 2014-01-09 | 2017-04-05 | Мицубиси Электрик Корпорейшн | Power conversion device |
| RU2594488C1 (en) * | 2015-06-04 | 2016-08-20 | Алексей Александрович Кузьмин | Device for compensation of harmonic distortions |
| RU2669770C1 (en) * | 2017-12-19 | 2018-10-16 | Степан Георгиевич Тигунцев | Method of joint partial compensation of reactive power, suppression of harmonic currents and balancing of the railroad traction load currents |
| RU184273U1 (en) * | 2018-06-08 | 2018-10-22 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева" (НГТУ) | Device harmonic current suppression |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2354025C1 (en) | Method for high harmonics compensation and system power factor correction | |
| RU2446536C1 (en) | Device to compensate high harmonics and correct grid power ratio | |
| US9812862B2 (en) | Paralleling of active filters with independent controls | |
| KR101846212B1 (en) | The V/F droop parallel operation inverter controlling apparatus based on active damping and repetition controlling compensation, and the method thereof | |
| KR101562848B1 (en) | Method for uninterruptible power supply system control by using active damping control scheme and repeat control techniques | |
| CN112840549B (en) | Testing device for inverter device | |
| RU2413350C1 (en) | Method to compensate high harmonics and correction of grid power ratio | |
| EP3694070A1 (en) | Generator systems and controllers | |
| RU2619919C1 (en) | Higher-order harmonics compensation device adapted to the alternating current electric motor drive | |
| RU176107U1 (en) | HYBRID COMPENSATION DEVICE FOR HIGH HARMONICS | |
| RU2674166C1 (en) | Method of compensation of higher harmonics and improving the quality of consumed power energy | |
| JP4159642B2 (en) | Electronic devices that convert electrical energy | |
| RU2512886C1 (en) | Device to compensate high harmonics and correct grid power ratio | |
| RU198721U1 (en) | DEVICE FOR SUPPRESSING HIGHER HARMONICS AND CORRECTING THE MAINS POWER FACTOR | |
| RU2573599C1 (en) | Device to compensate high harmonics and correct grid asymmetry | |
| RU128031U1 (en) | HARMONIC CURRENT COMPENSATION AND REACTIVE POWER DEVICE | |
| RU2741061C1 (en) | Multi-level active filter control system | |
| JPWO2019097835A1 (en) | Power converter | |
| RU2689776C1 (en) | Method for dynamic compensation of voltage disturbation | |
| KR20200097633A (en) | Generator systems and controllers | |
| JP2001512956A (en) | Method and apparatus for improving current quality in superimposed networks | |
| RU211992U1 (en) | Three-phase active filter for networks with unbalanced load | |
| JP6879652B1 (en) | Self-excited electrostatic compensator | |
| RU2744807C1 (en) | Control device for semiconductor reactive power regulator | |
| RU207731U1 (en) | Three-phase power filter for higher current harmonics |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20100505 |