JP2004112929A - Ac-dc converter - Google Patents
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Abstract
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】
本発明は、駆動手段に対して、交流電源からの交流入力を整流、平滑して直流出力を供給する交流−直流変換装置に関し、詳しくは、該駆動手段からの回生電力に対して該交流−直流変換装置を保護する回路構成に関する。
【0002】
【従来の技術】
例えば、交流電源からの交流入力を整流、平滑して直流出力に変換する交流−直流変換装置(AC−DCコンバータ)の直流出力側端子をDC−AC変換装置であるインバータを介してモータに接続したモータ駆動システムにおいて、停電が発生した場合、駆動しているモータをインバータにて急減速させたり、通常運転中に急停止させる等することによりモータが回生運転状態となり、この回生運転によって発生した回生エネルギーがインバータ、AC−DCコンバータの側に戻されるようになっている。そして、このエネルギーが回生電力となり、停電継続中であってもこの回生電力により引き続きモータ等が制御されるようになっている。また、AC−DCコンバータには、回生電力放電回路が具備されており、特開平5−336758に記載の従来技術によれば、回生電力発生時に、以下のようにして、回路素子の保護が図られている。
【0003】
【特許文献1】
特開平5−336758号公報
【0004】
図7に示すように、回生電力放電回路90は、回生電力放電素子たる抵抗器95と、電力用半導体96と、断線用素子たるヒューズ97と、サイリスタスイッチ98と、電流検出器99と、故障判定回路91とを備え、母線P−母線N間には、ヒューズ97と、抵抗器95と、電流検出器99と、電力用半導体96とが直列に接続されている。この電力用半導体96は抵抗器95への通電開始をゲート信号によって制御する素子である。また、電流検出器99と抵抗器95と電力用半導体96からなる直列回路と、並列にサイリスタスイッチ98が接続され、該サイリスタスイッチ98には、電力用半導体96へのゲート信号と電流検出器99による通電信号とを比較して、サイリスタスイッチ98の通電開始を制御する故障判定回路91が接続されている。
【0005】
そして、停電によりモータ4が回生運転状態となり、この回生運転で発生した回生エネルギーがインバータ3、AC−DCコンバータ2の側に戻され、このとき、電力用半導体96へのゲート信号がOFFとなっているにもかかわらず、電流検出器99で電流が流れていることを検出すれば、該電力用半導体96が短絡故障していると判断して、抵抗器95をバイパスする回路のサイリスタスイッチ98をONして、ヒューズ97を溶断し、回生電力放電回路90をしゃ断して、抵抗器95の保護を図っている。
【0006】
【発明が解決しようとする課題】
以上のような構成で、抵抗器95の損壊を防止しているが、このヒューズ97や電流検出器99は抵抗器95に比べても中々高価であり、そこで、本発明では、この点を鑑みて、回生電力放電回路を安価に構成することを課題とする。
【0007】
【課題を解決するための手段】
本発明の解決しようとする課題は以上の如くであり、次にこの課題を解決するための手段は、以下に示すとおりである。
まず、請求項1に記載のように、駆動手段に対して、交流電源からの交流入力を整流、平滑して直流出力を供給する交流−直流変換装置において、正負一組の母線のうち少なくとも一方の母線上に介設された突入電流抑制素子、該突入電流抑制素子に並列に接続されたスイッチ接点と、前記一組の母線間に介設された、前記突入電流抑制素子よりも定格容量の大きな回生電力放電素子、及び該回生電力放電素子に直列に接続され、前記駆動手段からの回生電力発生時に短絡動作して該回生電力を該回生電力放電素子にて消費させるスイッチ素子を具備した回生電力放電回路と、前記スイッチ素子の短絡故障を検出する検出手段と、該検出手段による検出結果に基づき、前記スイッチ接点を開放する制御手段とを備えた。
【0008】
または、請求項2に記載のように、駆動手段に対して、交流電源からの交流入力を整流、平滑して直流出力を供給する交流−直流変換装置において、正負一組の母線上にそれぞれ介設された第1の突入電流抑制素子と、第2の突入電流抑制素子、各突入電流抑制素子にそれぞれ並列に接続された第1のスイッチ接点及び第2のスイッチ接点と、前記一組の母線間に介設された、前記2つの突入電流抑制素子の定格容量の和よりも大きな定格容量の回生電力放電素子、並びに該回生電力放電素子に直列に接続され、前記駆動手段からの回生電力発生時に短絡動作して該回生電力を該回生電力放電素子にて消費させるスイッチ素子を具備した回生電力放電回路と、前記スイッチ素子の短絡故障を検出する検出手段と、該検出手段による検出結果に基づき、前記第1スイッチ接点、又は第2のスイッチ接点の何れか一方を開放する制御手段とを備えた。
【0009】
そして、請求項3に記載のように、前記スイッチ素子と、前記突入電力消費素子とを同一の実装ユニットに配置する。
【0010】
あるいは、請求項4に記載のように、駆動手段に対して、交流電源からの交流入力を整流、平滑して直流出力を供給する交流−直流変換装置において、正負一組の母線のうち少なくとも一方の母線上に介設された突入電流抑制素子、該突入電流抑制素子に並列に接続された第1のスイッチ接点と、該一組の母線間に介設された回生電力放電素子、該回生電力放電素子に直列に接続され、前記駆動手段からの回生電力発生時に短絡動作して該回生電力を該回生電力放電素子にて消費させるスイッチ素子、及び該スイッチ素子と直列に接続された第2のスイッチ接点を具備した回生電力放電回路と、前記スイッチ素子の短絡故障を検出する検出手段と、該検出手段による検出結果に基づいて、前記第2のスイッチ接点を開放するとともに、前記駆動手段をフリーランさせる制御手段とを備えた。
【0011】
そして、請求項5に記載のように、前記第1のスイッチ接点と、前記第2のスイッチ接点とを共通の制御手段により制御する。
【0012】
また、請求項6に記載のように、前記検出手段は前記回生電力放電素子の温度を検出する温度検出手段であり、前記制御手段は該温度検出手段による温度検出と予め設定された温度とを比較し、該比較の結果に基づいて前記スイッチ接点を開放する。
【0013】
【発明の実施の形態】
以下に、図面を参照しながら、本発明の交流−直流変換装置の一実施の形態を説明する。
図1に示すように、交流−直流変換装置(以下、「AC−DCコンバータ」)2は、三相交流電源1に端子R、S、Tで接続されており、該AC−DCコンバータ2は、該三相交流電源1からの交流入力を整流する整流部6と、整流された出力を平滑する平滑用素子である電解コンデンサ7とを備え、該電解コンデンサ7には前記整流部6により整流された波形が出力される直流ラインの母線P−母線N間に接続されている。また、AC−DCコンバータ2は、直流出力側で、DC−AC変換装置であるインバータ3を介して駆動手段たるモータ4に接続されている。
また、AC−DCコンバータ2には、直流出力側からの回生電力を放電するための回生電力放電回路10(20又は30)が設けられている。以下に、この回生電力放電回路10・20・30について、3つの実施例を説明する。
【0014】
まず、回生電力放電回路10の第1実施例について、該回生電力放電回路10を備えたAC−DCコンバータ2を参照しながら説明する。
図1に示すように、前記母線P上には、突入電流抑制素子たる抵抗器11が介設され、該抵抗器11と並列に、a接点のスイッチ接点12が接続されている。この抵抗器11(スイッチ接点12)の下流側(モータ4側)に回生電力放電回路10が設けられ、該回生電力放電回路10は、母線P−母線N間に直列に介設された、回生電力放電素子たる抵抗器15と、スイッチ素子17とで構成されている。スイッチ素子17は、モータ4からの回生電力発生時に短絡動作して該回生電力を抵抗器15にて消費させるように作動し、例えば、IGBTやFETやバイポーラトランジスタなどの素子で構成されている。
ここで、抵抗器15には、抵抗器11の定格容量よりも大きな定格容量のものを選定しおき、また、抵抗器11とスイッチ素子17については、他の素子とは別にして、同一基盤上、または別の基盤であって、同一の実装回路収納ボックス等の同一の実装ユニットに実装しておいてもよい。
【0015】
AC−DCコンバータ2は、この回生電力放電回路10と、前記スイッチ素子17の短絡故障を検出する検出手段と、該該検出手段による検出結果に基づき、前記スイッチ接点12を開放する制御手段とを備えている。
【0016】
前記検出手段は、例えば、温度検出センサたるサーモスタット16で構成され、抵抗器15に取り付けられている。前記制御手段は該サーモスタット16と連動する制御リレーで構成されて、通常は、スイッチ素子41がON状態で、該サーモスタット16から該スイッチ素子41を介し前記スイッチ接点12に対応するリレーコイル42にON信号が出力されていて(リレーコイル42が通電していて)、該サーモスタット16による抵抗器15の検出温度が閾値以上の温度になると、該サーモスタット16から該リレーコイル42にOFF信号が出力され(該サーモスタット16と連動する制御リレーの接点が開くようになっている。これによりリレーコイル42への通電が遮断されるため)、スイッチ接点12が開くように制御されている。
【0017】
また、スイッチ接点12は、母線P−母線N間の電位差を検出するP−N間電圧検出回路45と連動させて開閉制御されている。母線P−母線N間には2つの抵抗器8・9が直列に接続されて、該抵抗器8・9間にP−N間電圧検出回路45が接続されている。このP−N間電圧検出回路45による母線P−母線N間の電位差の検出結果に基づき、該P−N間電圧検出回路45からリレーON回路46に制御信号が出力される。この制御信号は母線P−母線N間の電位差が所定の値以上であればON信号として、所定の値未満であればOFF信号として出力され、そして、該リレーON回路46から前記スイッチ素子41を介して前記リレーコイル42にON信号又はOFF信号が出力されて、スイッチ接点12が開閉されるように制御されている。
【0018】
以上のようにAC−DCコンバータ2が構成され、三相交流電源1からの電力供給開始直後は、リレーON回路46からリレーコイル42にOFF信号が出力されていて、スイッチ接点12が開放された状態にあり、該三相交流電源1からの交流電流が該スイッチ接点12と並列に接続された突入電流抑制素子たる抵抗器11を流れるようになっている。これは、電力供給開始直後、コンデンサ7に電荷が充電されていないことにより、AC−DCコンバータ2に発生する瞬時の突入電流(大電流)を抵抗器11によって抑制し、突入電流による回路素子の破壊を防止するためである。
【0019】
電力供給開始時、コンデンサ7への充電により、母線P−母線N間の電位差が上昇していき、前記所定の値以上となると、P−N間電圧検出回路45からリレーON回路46にON信号が出力されて、該リレーON回路46から前記リレーコイル42にON信号が出力されて、スイッチ接点12を閉じるように制御されている。そうして、三相交流電源1からの交流電力はAC−DCコンバータ2で整流・平滑されて、一旦、直流に変換され、この直流出力は母線P、Nを介してインバータ3にて直流−交流変換が行われて、モータ4を駆動させ、このとき、インバータ3の出力周波数を徐々に上昇させていき、該出力周波数の増加に従ってモータ4の回転速度を上昇させ、該インバータ3の出力周波数を指定周波数まで上昇させて、モータ4を定常運転させる。
【0020】
そうして、駆動しているモータ4をインバータ3にて急減速させることによりモータ4が回生運転状態となった場合、この回生運転によって発生した回生エネルギーがインバータ3、AC−DCコンバータ2の側に戻されるようになっている。そして、このエネルギーが回生電力となり、停電継続中であってもこの回生電力により引き続きモータ4等が制御されるようになっている。
【0021】
このAC−DCコンバータ2には、回生電力放電回路10が具備されており、回生電力によりP−N間電圧が上昇すると、スイッチ素子17がターンオンし、該回生電力に伴う電流が抵抗器15に流れるようになる。この回生電力の発生は、上記P−N間電圧検出回路45とは別の図示しないスイッチ素子17用のP−N間電圧検出回路によって検出されるようになっている。但し、1つの中央処理装置を備え、それに上記2つの電圧検出回路に相当する各々の機能を持たせるようにしてもよい。このP−N間電圧検出回路により検出された母線P−母線N間の電位差が、所定の値以上で検出されると、回生電力が発生していると判断されて、スイッチ素子17がターンオンされるように制御されている。これにより回生電力に伴う電流が抵抗器15で消費されるようになり、すなわち、該回生電力は抵抗器15で放電されて、その結果、母線P−母線N間の電位の上昇を抑制する。そして、前記図示しないP−N間電圧検出回路により母線P−母線N間の電位差が、所定の値未満で検出されるようになると、回生電力がなくなったと判断されて、スイッチ素子17がターンオフされ、回生電力消費動作が停止される。
【0022】
ところで、図2に示すように、スイッチ素子17の短絡破壊時に(ステップS1)、抵抗器15に連続的に電流が流れ始め、この結果、該抵抗器15が発熱し始める(ステップS2)。そして、サーモスタット16の検出温度と、予め設定された温度閾値と比較し、検出温度が該閾値を超えると(ステップS3)、該サーモスタット16からリレーコイル42へOFF信号が出力され(制御リレーの接点が開かれて、該リレーコイル42の通電が遮断され)、これにより投入されていたスイッチ接点12が開放される(ステップS4)。
【0023】
このスイッチ接点12の開放により、連続的に流れる電流は抵抗器11と抵抗器15とにそれぞれ流れるようになり、この結果、抵抗器15の両端間に掛かる電圧が下がって、該抵抗器15の損壊が防止されるのである(ステップS5)。
【0024】
さらに言うと、抵抗器11よりも、サーモスタット16を取り付けた抵抗器15の方が高価であることから、スイッチ素子17が短絡破壊したときに、上記連続的に流れる電流により、先に、抵抗器15よりも定格容量が小さな抵抗器11が断線し、三相交流電源1からの電力供給を停止するように構成されている。
これは定格容量が小さくなれば、それだけ許容し得る最大許容電流も小さくなるためであり、この結果、先に抵抗器11が損壊して断線するのである。
【0025】
このようにして廉価な抵抗器11の方が断線し、これにより回生電力放電回路10が開放されて、高価な抵抗器15が保護されるのである。このように、抵抗器11には、▲1▼三相交流電源1からの電力供給開始直後に、AC−DCコンバータ2への突入電流を抑制し、▲2▼スイッチ素子17の短絡破壊時に抵抗器15に連続的に電流が流れた後は、該抵抗器11を断線させて、高価な抵抗器15を保護するという、2つの役割を果している。
【0026】
この第1実施例では、従来の構成のように、回生電力放電回路10にヒューズなどの断線用素子を別途介設しておく必要もなく、この第1実施例の回生電力放電回路10を備えたAC−DCコンバータ2はコストが低減され、安価に製作することができる。
【0027】
また、上記連続的に流れる電流により破損した抵抗器11とスイッチ素子17とを取り換える必要があり、これら抵抗器11とスイッチ素子17とは同一の基盤上等に実装されていれば、該基盤を取り換えるだけで、一度に2つの部品を容易に取り換えることができる。このように抵抗器11とスイッチ素子17とを同一のユニット上に配置することで、メンテナンス性が向上する。
【0028】
次に、回生電力放電回路20の第2実施例を、該回生電力放電回路20を備えたAC−DCコンバータ2を参照しながら説明する。
図3に示すように、前記母線P上には、突入電流抑制素子たる抵抗器21が介設され、該抵抗器21と並列に、a接点のスイッチ接点22が接続されている。また、前記母線N上には、突入電流抑制素子たる抵抗器23が介設され、該抵抗器23と並列に、a接点のスイッチ接点24が接続されている。
この抵抗器21・23(スイッチ接点22・24)の下流側(モータ4側)に回生電力放電回路20が設けられ、該回生電力放電回路20は、母線P−母線N間に直列に介設された、回生電力放電素子たる抵抗器25と、スイッチ素子27とで構成されている。スイッチ素子27は、モータ4からの回生電力発生時に短絡動作して該回生電力を抵抗器25にて消費させるように作動し、例えば、IGBTやFETやバイポーラトランジスタなどの素子で構成されている。
ここで、抵抗器25には、抵抗器21と抵抗器23との定格容量の和よりも大きな定格容量のものを選定しおき、また、抵抗器21と、スイッチ素子27については、他の素子とは別にして、同一基盤上、または別の基盤であって、同一の実装回路収納ボックス等の同一の実装ユニットに実装しておいてもよい。
【0029】
AC−DCコンバータ2はこの回生電力放電回路20と、前記スイッチ素子27の短絡故障を検出する検出手段と、該該検出手段による検出結果に基づき、前記スイッチ接点22を開放する制御手段とを備えている。
【0030】
前記検出手段は、例えば、温度検出センサたるサーモスタット26で構成されて抵抗器25に取り付けられ、前記制御手段は該サーモスタット26と連動する制御リレーで構成されて、通常は、スイッチ素子51がON状態で、該サーモスタット26から該スイッチ素子51を介し前記スイッチ接点22に対応するリレーコイル52にON信号が出力されていて(リレーコイル52が通電していて)、該サーモスタット26による抵抗器25の検出温度が閾値以上の温度になると、該サーモスタット26から該リレーコイル52にOFF信号が出力され(該サーモスタット26と連動する制御リレーの接点が開くようになっている。これによりリレーコイル52への通電が遮断されるため)、スイッチ接点22が開くように制御されている。
【0031】
また、スイッチ接点22・24は、母線P−母線N間の電位差を検出するP−N間電圧検出回路55と連動させて開閉制御されている。母線P−母線N間には2つの抵抗器8・9が直列に接続されて、該抵抗器8・9間にP−N間電圧検出回路55が接続されている。このP−N間電圧検出回路55による母線P−母線N間の電位差の検出結果に基づき、該P−N間電圧検出回路55からリレーON回路56に制御信号が出力される。この制御信号は母線P−母線N間の電位差が所定の値以上であればON信号として、所定の値未満であればOFF信号として出力され、そして、該リレーON回路56から前記スイッチ素子51を介して前記リレーコイル52に、スイッチ素子53を介してスイッチ接点24に対応するリレーコイル54にON信号又はOFF信号の同一の信号が出力されて、スイッチ接点22・24が開閉されるように制御されている。
【0032】
以上のようにAC−DCコンバータ2が構成され、三相交流電源1からの電力供給開始直後は、リレーON回路56からリレーコイルに52・54にOFF信号が出力されていて、スイッチ接点22・24がともに開放された状態にあり、該三相交流電源1からの交流電流は突入電流抑制素子たる抵抗器21・23を流れるようになっている。これは、AC−DCコンバータ2の電力供給開始直後に発生する瞬時の突入電流(大電流)を抵抗器21・23によって抑制し、突入電流による回路素子の破壊を防止するためである。
【0033】
電力供給開始時、コンデンサ7への充電により、母線P−母線N間の電位差が上昇していき、前記所定の値以上となると、P−N間電圧検出回路55からリレーON回路56にON信号が出力されて、該リレーON回路56から前記リレーコイル52・54にON信号が出力されて、スイッチ接点22・24がともに閉じるように制御されている。そうして、三相交流電源1からの交流電力はAC−DCコンバータ2で整流・平滑されて、一旦、直流に変換され、この直流出力は母線P、Nを介してインバータ3にて直流−交流変換が行われて、モータ4を駆動させ、このとき、インバータ3の出力周波数を徐々に上昇させていき、該出力周波数の増加に従ってモータ4の回転速度を上昇させ、該インバータ3の出力周波数を指定周波数まで上昇させて、モータ4を定常運転させる。
【0034】
そうして、駆動しているモータ4をインバータ3にて急減速させることによりモータ4が回生運転状態となった場合、この回生運転によって発生した回生エネルギーがインバータ3、AC−DCコンバータ2の側に戻されるようになっている。そして、このエネルギーが回生電力となり、停電継続中であってもこの回生電力により引き続きモータ4等が制御されるようになっている。
【0035】
このAC−DCコンバータ2には、回生電力放電回路20が具備されており、回生電力によりP−N間電圧が上昇すると、スイッチ素子27がターンオンし、該回生電力に伴う電流が抵抗器25に流れるようになる。この回生電力の発生は、上記P−N間電圧検出回路55とは別の図示しないスイッチ素子27用のP−N間電圧検出回路によって検出されるようになっている。但し、1つの中央処理装置を備え、それに上記2つの電圧検出回路に相当する各々の機能を持たせるようにしてもよい。このP−N間電圧検出回路により検出された母線P−母線N間の電位差が、所定の値以上で検出されると、回生電力が発生していると判断されて、スイッチ素子27がターンオンされるように制御されている。これにより回生電力に伴う電流が抵抗器25で消費されるようになり、すなわち、該回生電力は抵抗器25で放電されて、その結果、母線P−母線N間の電位の上昇を抑制する。そして、前記図示しないP−N間電圧検出回路により母線P−母線N間の電位差が、所定の値未満で検出されるようになると、回生電力がなくなったと判断されて、スイッチ素子27がターンオフされ、回生電力消費動作が停止される。
【0036】
ところで、図2に示すように、スイッチ素子27の短絡破壊時に(ステップS1)、抵抗器25に連続的に電流が流れ始め、この結果、該抵抗器25が発熱し始める(ステップS2)。そして、サーモスタット26の検出温度と、予め設定された温度閾値と比較し、検出温度が該閾値を超えると(ステップS3)、該サーモスタット26からリレーコイル52へOFF信号が出力され(制御リレーの接点が開かれて、該リレーコイル52の通電が遮断され)、これにより投入されていたスイッチ接点22が開放される(ステップS4)。
【0037】
このスイッチ接点22の開放により、連続的に流れる電流は抵抗器21と抵抗器25とにそれぞれ流れるようになり、この結果、抵抗器25の両端間に掛かる電圧が下がって、該抵抗器25への負荷が減り、該抵抗器25の損壊が確実に防止されるのである(ステップS5)。
【0038】
さらに言うと、抵抗器21・23よりも、サーモスタット26を取り付けた抵抗器25の方が高価であることから、スイッチ素子27が短絡破壊したときに、上記連続的に流れる電流により、先に、抵抗器25よりも定格容量がかなり小さな抵抗器21が断線し、三相交流電源1からの電力供給を停止するように構成されている。この第2実施例では、抵抗器21・23の定格容量の和が、前記第1実施例の抵抗器11の定格容量と略等しく構成されて、抵抗器21・23の定格容量が同じとすれば、該抵抗器21の定格容量は、抵抗器11の定格容量の約半分となり、該抵抗器21で許容し得る最大許容電流も、該抵抗器11の最大許容電流の約半分となって、この結果、モータ4から回生電力が発生したときに、第2実施例の抵抗器21は、第1実施例の抵抗器11よりも短時間で損壊し、より確実に断線するのである。
このようにして抵抗器21をより短時間で断線させることで、回生電力放電回路20の他の素子への負担が軽減されるのである。
【0039】
また、抵抗器21の定格容量が、抵抗器11の定格容量の約半分となることから、該抵抗器21では該抵抗器11に比べて突入電流を抑制する効果も約半分となるが、三相交流電源1からの電力供給開始直後には、スイッチ接点22・24がともに開いて、抵抗器21は抵抗器23とともに突入電流を抑制し、この抵抗器21・23の定格容量の和は抵抗器11の定格容量と略等しくなることから、この第2実施例でも、第1実施例と同程度の性能で突入電流を抑制することができるのである。
【0040】
以上のように、抵抗器21には、▲1▼三相交流電源1からの電力供給開始直後に、抵抗器23とともに、AC−DCコンバータ2への突入電流を抑制し、▲2▼スイッチ素子27の短絡破壊時に抵抗器25に連続的に電流が流れた後は、該抵抗器21を断線させて、高価な抵抗器25を保護するという、2つの役割を果している。
【0041】
この第2実施例でも、従来の構成のように、回生電力放電回路20にヒューズなどの断線用素子を別途介設しておく必要もなく、この第2実施例の回生電力放電回路20を備えたAC−DCコンバータ2もコストが低減され、安価に製作することができる。
【0042】
また、上記連続的に流れる電流により破損した抵抗器21とスイッチ素子27とを取り換える必要があり、これら抵抗器21とスイッチ素子27とは同一の基盤上等に実装されていれば、該基盤を取り換えるだけで、一度に2つの部品を容易に取り換えることができる。このように抵抗器21とスイッチ素子27とを同一のユニット上に配置することで、メンテナンス性が向上する。
なお、本実施例では、リレーコイル52とサーモスタット26とを接続して、抵抗器25の温度上昇に伴い、スイッチ接点22を開放するようにしているが、リレーコイル54とサーモスタット26とを接続して、スイッチ接点24を開放するようにしてもよい。
【0043】
次に、回生電力放電回路30の第3実施例を、該回生電力放電回路30を備えたAC−DCコンバータ2を参照しながら説明する。
図4に示すように、前記母線P上には、突入電流抑制素子たる抵抗器31が介設され、該抵抗器31と並列に、a接点のスイッチ接点32が接続されている。この抵抗器31(スイッチ接点32)の下流側(モータ4側)に回生電力放電回路30が設けられ、該回生電力放電回路30は、母線P−母線N間に直列に介設された、a接点のスイッチ接点38と、回生電力放電素子たる抵抗器35と、スイッチ素子37とで構成されている。スイッチ素子37は、モータ4からの回生電力発生時に短絡動作して該回生電力を抵抗器35にて消費させるように作動し、例えば、IGBTやFETやバイポーラトランジスタなどの素子で構成されている。
【0044】
AC−DCコンバータ2はこの回生電力放電回路30と、前記スイッチ素子37の短絡故障を検出する検出手段と、該該検出手段による検出結果に基づき、前記スイッチ接点38を開放するとともに、前記駆動手段たるモータ4をフリーランさせる制御手段70とを備えている。
【0045】
前記検出手段は、例えば、温度検出センサたるサーモスタット36で構成されて抵抗器35に取り付けられ、前記制御手段70は抵抗温度検出回路73と、リレーON回路74と、フリーラン指令部75とを具備して、該抵抗温度検出回路73と該サーモスタット36、該リレーON回路74と後述のP−N間電圧検出回路65、該フリーラン指令部75と前記インバータ3とがそれぞれ通信接続されている。
【0046】
このような構成で、制御手段70では、抵抗温度検出回路73により、サーモスタット36による抵抗器35の検出温度が閾値以上となって検出されると、前記リレーON回路74からスイッチ素子71を介して前記スイッチ接点38に対応するリレーコイル72にOFF信号が出力されて(該サーモスタット36と連動する制御リレーの接点が開くようになっている。これによりリレーコイル72への通電が遮断されるため)、スイッチ接点38が開放されるとともに、前記フリーラン指令部75からインバータ3にモータ4のフリーラン指令が出力されるように制御されている。
【0047】
また、前記スイッチ接点32は、母線P−母線N間の電位差を検出するP−N間電圧検出回路65と連動させて開閉制御されている。母線P−母線N間には2つの抵抗器8・9が直列に接続されて、該抵抗器8・9間にP−N間電圧検出回路65が接続されている。このP−N間電圧検出回路65による母線P−母線N間の電位差の検出結果に基づき、該P−N間電圧検出回路65からリレーON回路66に制御信号が出力される。この制御信号は母線P−母線N間の電位差が所定の値以上であればON信号として、所定の値未満であればOFF信号として出力される。
そして、該リレーON回路66からスイッチ素子61を介してリレーコイル62にON信号又はOFF信号が出力されて、スイッチ接点32が開閉されるように制御されている。
【0048】
以上のようにAC−DCコンバータ2が構成され、三相交流電源1からの電力供給開始直後は、リレーON回路66からリレーコイル62にOFF信号が出力されていて、スイッチ接点32が開放された状態にあり、該三相交流電源1からの交流電流が該スイッチ接点32と並列に接続された突入電流抑制素子たる抵抗器31を流れるようになっている。これは、AC−DCコンバータ2の電力供給開始直後に発生する瞬時の突入電流(大電流)を抵抗器31によって抑制し、突入電流による回路素子の破壊を防止するためである。
また、この三相交流電源1からの電力供給開始直後は、制御手段70のリレーON回路74からリレーコイル72にOFF信号が出力されていて、スイッチ接点38も開放された状態にあり、抵抗器35が介設された母線P−母線N間の動力線には電流が流れないようにしている。
【0049】
電力供給開始時、母線P−母線N間の電位差が上昇していき、前記所定の値以上となると、P−N間電圧検出回路65からリレーON回路66にON信号が出力されて、該リレーON回路66から前記リレーコイル62にON信号が出力されて、スイッチ接点32を閉じるとともに、該P−N間電圧検出回路65から、もう一方の制御手段70のリレーON回路74にON信号が出力されて、該リレーON回路74からリレーコイル72にON信号が出力されて、スイッチ接点38を閉じるように制御されている。そうして、三相交流電源1からの交流電力はAC−DCコンバータ2で整流・平滑されて、一旦、直流に変換され、この直流出力は母線P、Nを介してインバータ3にて直流−交流変換が行われて、モータ4を駆動させ、このとき、インバータ3の出力周波数を徐々に上昇させていき、該出力周波数の増加に従ってモータ4の回転速度を上昇させ、該インバータ3の出力周波数を指定周波数まで上昇させて、モータ4を定常運転させる。
【0050】
そうして、駆動しているモータ4をインバータ3にて急減速させることによりモータ4が回生運転状態となった場合、この回生運転によって発生した回生エネルギーがインバータ3、AC−DCコンバータ2の側に戻されるようになっている。そして、このエネルギーが回生電力となり、停電継続中であってもこの回生電力により引き続きモータ4等が制御されるようになっている。
【0051】
このAC−DCコンバータ2には、回生電力放電回路30が具備されており、回生電力によりP−N間電圧が上昇すると、スイッチ素子37がターンオンし、該回生電力に伴う電流が抵抗器35に流れるようになる。この回生電力の発生は、上記P−N間電圧検出回路65とは別の図示しないスイッチ素子37用のP−N間電圧検出回路によって検出されるようになっている。但し、1つの中央処理装置を備え、それに上記2つの電圧検出回路に相当する各々の機能を持たせるようにしてもよい。このP−N間電圧検出回路により検出された母線P−母線N間の電位差が、所定の値以上で検出されると、回生電力が発生していると判断されて、スイッチ素子37がターンオンされるように制御されている。これにより回生電力に伴う電流が抵抗器35で消費されるようになり、すなわち、該回生電力は抵抗器35で放電されて、その結果、母線P−母線N間の電位の上昇を抑制する。そして、前記図示しないP−N間電圧検出回路により母線P−母線N間の電位差が、所定の値未満で検出されるようになると、回生電力がなくなったと判断されて、スイッチ素子37がターンオフされ、回生電力消費動作が停止される。
【0052】
ところで、図5に示すように、スイッチ素子37の短絡破壊時に(ステップT1)、抵抗器35に連続的に電流が流れ始め、この結果、該抵抗器35が発熱し始める(ステップT2)。そして、制御手段70の抵抗温度検出回路73でサーモスタット36の検出温度と、予め設定された温度閾値と比較し、検出温度が該閾値を超えると(ステップT3)、該制御手段70のリレーON回路74からスイッチ素子71を介してリレーコイル72にOFF信号が出力され(制御リレーの接点が開かれて、該リレーコイル72の通電が遮断され)、スイッチ接点38が開放されるとともに(ステップT4)、該制御手段70のフリーラン指令部75からインバータ3にフリーラン指令が出力されて、該インバータ3とモータ4との間を電気的に切断し、該モータ4をフリーランさせて回生電力の発生を抑制する(ステップT5)。ここで上記ステップT4により連続的に電流が抵抗器35に流れることを防止し、抵抗器35の損壊を防止している(ステップT6)。
【0053】
この第3実施例では、上記ステップT5により、モータ4からAC−DCコンバータ2への回生電力の発生を抑制すれば、回生電力の発生に伴うP−N間電圧の上昇を防ぎつつ、抵抗器35の保護を図ることができる。
【0054】
この第3実施例の回生電力放電回路30を備えたAC−DCコンバータ2でも、従来の構成のように、回生電力放電回路30にヒューズなどの断線用素子を別途介設しておく必要もなく、コストが低減されて、安価に回路を製作することができる。且つ、第1、第2実施例と異なり、突入電流抑制抵抗等を損壊させることなく抵抗器35を保護することができるため、交換部品数の低減を実現できる。
【0055】
また、この第3実施例では、スイッチ接点32の開閉に係る制御手段、スイッチ素子61、リレーコイル62と、スイッチ接点38の開閉に係る制御手段70、スイッチ素子71、リレーコイル72とを共通の制御手段80で構成して、スイッチ接点32・38の開閉制御を簡素化するともに、コストの削減を図ることができる。
【0056】
以下、この共通の制御手段80について説明すると、該制御手段80は、前記検出手段たるサーモスタット36による検出結果に基づき、前記スイッチ接点32・38を開放するとともに、モータ4をフリーランさせ、また、三相交流電源1からの電力供給開始直後に、該スイッチ接点32・38を開閉するようように構成されている。
図6に示すように、前記制御手段80は、抵抗温度検出回路83と、リレーON回路84と、フリーラン指令部85とを具備して、該抵抗温度検出回路83と該サーモスタット36、該リレーON回路84と後述するP−N間電圧検出回路86、該フリーラン指令部85と前記インバータ3とがそれぞれ通信接続されている。
【0057】
このような構成で、制御手段80では、抵抗温度検出回路83により、サーモスタット36による抵抗器35の検出温度が閾値以上となって検出されると、前記リレーON回路84からスイッチ素子81を介して前記スイッチ接点32・38に対応するリレーコイル82にOFF信号が出力されて、スイッチ接点32、及びスイッチ接点38が開放されるとともに、前記フリーラン指令部85からインバータ3にモータ4のフリーラン指令が出力されるように制御されている。
【0058】
また、前記スイッチ接点32は、母線P−母線N間の電位差を検出するP−N間電圧検出回路85と連動させて開閉制御されている。母線P−母線N間には2つの抵抗器8・9が直列に接続されて、該抵抗器8・9間にP−N間電圧検出回路86が接続されている。このP−N間電圧検出回路86による母線P−母線N間の電位差の検出結果に基づき、該P−N間電圧検出回路86からリレーON回路84に制御信号が出力される。この制御信号は母線P−母線N間の電位差が所定の値以上であればON信号として、所定の値未満であればOFF信号として出力され、そして、該リレーON回路84から前記スイッチ素子81を介して前記スイッチ接点32・38に対応するリレーコイル82にON信号又はOFF信号が出力されて、スイッチ接点32、及びスイッチ接点38が開閉されるように制御されている。
このように構成で、スイッチ接点32と、スイッチ接点38とを共通の制御装置80により制御する構成とする。
【0059】
以上のようにAC−DCコンバータ2が構成され、三相交流電源1からの電力供給開始直後は、制御手段80のリレーON回路84からリレーコイル82にOFF信号が出力されていて、スイッチ接点32、及びスイッチ接点38がともに開放された状態にあり、該三相交流電源1からの交流電流が該スイッチ接点32と並列に接続された突入電流抑制素子たる抵抗器31を流れるようになっている。これは、AC−DCコンバータ2の電力供給開始直後に発生する瞬時の突入電流(大電流)を抵抗器31によって抑制し、突入電流による回路素子の破壊を防止するためである。また、この三相交流電源1からの電力供給開始直後は、スイッチ接点38を開放して、抵抗器35が介設された母線P−母線N間の動力線には電流が流れないようにしている。
【0060】
電力供給開始時、母線P−母線N間の電位差が上昇していき、前記所定の値以上となると、P−N間電圧検出回路86からリレーON回路84にON信号が出力されて、該リレーON回路84から前記リレーコイル82にON信号が出力されて、スイッチ接点32、及びスイッチ接点38をともに閉じるように制御されている。そうして、三相交流電源1からの交流電力はAC−DCコンバータ2で整流・平滑されて、一旦、直流に変換され、この直流出力は母線P、Nを介してインバータ3にて直流−交流変換が行われて、モータ4を駆動させ、このとき、インバータ3の出力周波数を徐々に上昇させていき、該出力周波数の増加に従ってモータ4の回転速度を上昇させ、該インバータ3の出力周波数を指定周波数まで上昇させて、モータ4を定常運転させる。
【0061】
そうして、駆動しているモータ4をインバータ3にて急減速させることによりモータ4が回生運転状態となった場合、この回生運転によって発生した回生エネルギーがインバータ3、AC−DCコンバータ2の側に戻されるようになっている。そして、このエネルギーが回生電力となり、停電継続中であってもこの回生電力により引き続きモータ4等が制御されるようになっている。
【0062】
このAC−DCコンバータ2には、回生電力放電回路30が具備されて、図5に示すように、スイッチ素子37の短絡破壊時に(ステップT1)、抵抗器35に連続的に電流が流れ始め、この結果、該抵抗器35が発熱し始める(ステップT2)。そして、制御手段80の抵抗温度検出回路83でサーモスタット36の検出温度と、予め設定された温度閾値と比較し、検出温度が該閾値を超えると(ステップT3)、該制御手段80のリレーON回路84からスイッチ素子81を介してリレーコイル82にOFF信号が出力され(制御リレーの接点が開かれて、該リレーコイル82の通電が遮断され)、スイッチ接点32、及びスイッチ接点38が開放されるとともに(ステップT4)、該制御手段80のフリーラン指令部85からインバータ3にフリーラン指令が出力されて、該インバータ3とモータ4との間を電気的に切断し、該モータ4をフリーランさせて回生電力の発生を抑制する(ステップT5)。ここで上記ステップT4により連続的に電流が抵抗器35に流れることを防止し、抵抗器35の損壊を防止している(ステップT6)。
【0063】
なお、ステップT4での動作時に、スイッチ素子32も開放されるが特に問題はない。なぜならば、モータ4をフリーランさせなければ、抵抗器31を介してモータ4へ電力が供給され続けるため、いずれは、該スイッチ接点32と並列に接続された突入電流抑制素子たる抵抗器31を損壊に至らしめることになるが、この場合、このスイッチ素子32の開閉と略同時に、モータ4をフリーランさせるので、抵抗器31は大電流が流れることはなく、該抵抗器31が破壊されるには至らないからである。
以上、3つの実施例について説明したが、本発明は上記実施例に限定されるものではない。
【0064】
【発明の効果】
本発明は以上のように構成されるので、以下のような効果を奏する。
まず、請求項1に記載の発明によれば、ヒューズ等、新たな断線用素子を設けることなく、突入電力抑制素子を断線させることにより、スイッチ素子が短絡破壊しても、該突入電力抑制素子よりも高価な回生電力放電素子を保護することができる。この突入電力抑制素子はヒューズ等の断線用素子よりもかなり廉価であるため、従来のヒューズ等の断線用素子を断線させて回生電力放電素子を保護する構成に比べて、コスト的に有利である。
【0065】
また、請求項2に記載の発明によっても、請求項1に記載の発明と同様の効果が得られるとともに、請求項2に記載の発明の2つの突入電流抑制素子は、1つ当たりの定格容量を、請求項1に記載の発明の突入電流抑制素子の定格容量よりも小さくすることができ、スイッチ素子が短絡破壊したときに、第1の突入電流抑制素子又は第2の突入電流抑制素子の何れか一方の突入電流抑制素子を、確実、且つ短時間に断線させることができる。
【0066】
そして、請求項3に記載の発明によれば、スイッチ素子、及び突入電力消費素子が破壊されたときに、該スイッチ素子と、該突入電力消費素子とが配置されたユニットを取り換えるだけで、一度に2つの断線、破壊した部品を容易に取り換えることができ、メンテナンス性が向上する。
【0067】
そうして、請求項4に記載の発明によれば、ヒューズ等、新たな断線用素子を設けることなく、駆動手段をフリーランさせることで、突入電力抑制素子を断線させることなく、比較的高価な回生電力放電素子を保護することができる。このため、従来のヒューズ等の断線用素子を断線させて回生電力放電素子を保護する構成に比べて、コスト的にも有利である。さらに、突入電流抑制素子等の既存の回路構成の一部を損壊させる必要がなく、交換部品数を低減できる。
【0068】
さらに、請求項5に記載の発明によれば、第1のスイッチ接点と、第2のスイッチ接点との開閉制御が簡素化され、コストの削減を図ることができる。
【0069】
そうして、請求項6に記載の発明によれば、簡単な制御構成で、スイッチ素子の短絡破壊を検出することができ、比較的高価な回生電力放電素子を保護することができる。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明の第1実施例に係る回生電力放電回路10の回路図。
【図2】回生電力放電回路10(20)の動作を説明するフローチャート。
【図3】本発明の第2実施例に係る回生電力放電回路20の回路図。
【図4】本発明の第3実施例に係る回生電力放電回路30の回路図。
【図5】回生電力放電回路30の動作を説明するフローチャート。
【図6】本発明の第3実施例に係る回生電力放電回路30の別の制御構成を説明する回路図。
【図7】従来における回生電力放電回路90の回路図。
【符号の説明】
2 AC−DCコンバータ
3 インバータ
4 モータ
10・20・30 回生電力放電回路
11・21・31 抵抗
12・22・32 スイッチ接点
15・25・35 抵抗
16・26・36 サーモスタット
17・27・37 スイッチ素子
23 抵抗
24 スイッチ接点
38 スイッチ接点
42・52・62 リレーコイル
45・55・65・86 P−N間電圧検出回路
46・56・66 リレーON回路
72・82 リレーコイル
73・83 抵抗温度検出回路
74・84 リレーON回路
75・85 フリーラン指令部[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to an AC-DC converter that supplies a DC output by rectifying and smoothing an AC input from an AC power supply to a driving unit, and more particularly, relates to an AC-DC converter that supplies regenerative power from the driving unit to the AC-DC converter. The present invention relates to a circuit configuration for protecting a DC converter.
[0002]
[Prior art]
For example, a DC output terminal of an AC-DC converter (AC-DC converter) that rectifies and smoothes an AC input from an AC power supply and converts it into a DC output is connected to a motor via an inverter that is a DC-AC converter. In the case of a power failure in a motor drive system, the motor is regenerated by suddenly decelerating the driven motor by an inverter or by suddenly stopping during normal operation. The regenerative energy is returned to the inverter and the AC-DC converter. This energy becomes regenerative power, and the motor and the like are continuously controlled by the regenerative power even during a power failure. Further, the AC-DC converter is provided with a regenerative power discharging circuit. According to the conventional technique described in JP-A-5-336758, when regenerative power is generated, protection of circuit elements is performed as follows. Have been.
[0003]
[Patent Document 1]
JP-A-5-336758
[0004]
As shown in FIG. 7, the regenerative
[0005]
Then, the power failure causes the
[0006]
[Problems to be solved by the invention]
With the above configuration, the damage of the
[0007]
[Means for Solving the Problems]
The problem to be solved by the present invention is as described above. Next, means for solving the problem are as follows.
First, in an AC-DC converter that rectifies and smoothes an AC input from an AC power supply and supplies a DC output to a driving unit, at least one of a pair of positive and negative buses according to claim 1. An inrush current suppressing element provided on the bus, a switch contact connected in parallel to the inrush current suppressing element, and a rated capacity greater than the inrush current suppressing element provided between the set of buses. A regenerative power discharge device comprising: a large regenerative power discharge element; and a switch element connected in series to the regenerative power discharge element and short-circuiting when the regenerative power is generated from the driving means to cause the regenerative power discharge element to consume the regenerative power. A power discharging circuit; a detecting means for detecting a short-circuit failure of the switch element; and a control means for opening the switch contact based on a detection result by the detecting means.
[0008]
Alternatively, in an AC-DC converter that rectifies and smoothes an AC input from an AC power supply and supplies a DC output to the driving means, the driving means may be provided on a pair of positive and negative buses. A first inrush current suppressing element provided, a second inrush current suppressing element, a first switch contact and a second switch contact respectively connected in parallel to each of the inrush current suppressing elements, and the set of buses. A regenerative power discharging element having a rated capacity larger than the sum of the rated capacities of the two inrush current suppressing elements interposed therebetween, and a regenerative power generating element connected in series with the regenerative power discharging element and generating regenerative power from the driving means. A regenerative power discharging circuit including a switch element for causing a short-circuit operation when the regenerative power is consumed by the regenerative power discharging element, a detecting means for detecting a short-circuit failure of the switching element, and a detection result obtained by the detecting means. Hazuki, and a control means for opening one of said first switch contact, or the second switch contact.
[0009]
Then, the switch element and the inrush power consuming element are arranged in the same mounting unit.
[0010]
Alternatively, in an AC-DC converter that rectifies and smoothes an AC input from an AC power supply and supplies a DC output to the driving unit, at least one of a pair of positive and negative buses according to
[0011]
Then, the first switch contact and the second switch contact are controlled by common control means.
[0012]
Further, as set forth in
[0013]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
Hereinafter, an AC-DC converter according to an embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings.
As shown in FIG. 1, an AC-DC converter (hereinafter, “AC-DC converter”) 2 is connected to a three-phase AC power supply 1 at terminals R, S, and T, and the AC-DC converter 2
Further, the AC-DC converter 2 is provided with a regenerative power discharge circuit 10 (20 or 30) for discharging regenerative power from the DC output side. Hereinafter, three embodiments of the regenerative
[0014]
First, a first embodiment of the regenerative
As shown in FIG. 1, a
Here, a resistor having a rated capacity larger than the rated capacity of the
[0015]
The AC-DC converter 2 includes the regenerative
[0016]
The detection means is composed of, for example, a
[0017]
The
[0018]
The AC-DC converter 2 is configured as described above. Immediately after the start of the power supply from the three-phase AC power supply 1, the OFF signal is output from the relay ON
[0019]
At the start of power supply, the charging of the
[0020]
When the
[0021]
The AC-DC converter 2 includes a regenerative
[0022]
By the way, as shown in FIG. 2, when the short-circuit of the
[0023]
When the
[0024]
Furthermore, since the resistor 15 to which the
This is because the smaller the rated capacity, the smaller the maximum allowable current that can be tolerated. As a result, the
[0025]
In this way, the
[0026]
In the first embodiment, unlike the conventional configuration, there is no need to separately provide a disconnection element such as a fuse in the regenerative
[0027]
In addition, it is necessary to replace the
[0028]
Next, a second embodiment of the regenerative
As shown in FIG. 3, a
A regenerative
Here, as the
[0029]
The AC-DC converter 2 includes the regenerative
[0030]
The detection means is constituted by, for example, a
[0031]
The
[0032]
The AC-DC converter 2 is configured as described above. Immediately after the start of the power supply from the three-phase AC power supply 1, the OFF signal is output from the relay ON
[0033]
At the start of power supply, the potential difference between the bus P and the bus N increases due to charging of the
[0034]
When the
[0035]
The AC-DC converter 2 is provided with a regenerative
[0036]
By the way, as shown in FIG. 2, when the short-circuit of the
[0037]
When the
[0038]
Furthermore, since the
By thus disconnecting the
[0039]
In addition, since the rated capacity of the
[0040]
As described above, the rush current to the AC-DC converter 2 is suppressed together with the
[0041]
Also in the second embodiment, unlike the conventional configuration, there is no need to separately provide a disconnection element such as a fuse in the regenerative
[0042]
In addition, it is necessary to replace the
In this embodiment, the relay coil 52 and the
[0043]
Next, a third embodiment of the regenerative
As shown in FIG. 4, a
[0044]
The AC-DC converter 2 detects the regenerative
[0045]
The detection means is constituted by, for example, a
[0046]
With such a configuration, in the control means 70, when the temperature detected by the
[0047]
The
Then, an ON signal or an OFF signal is output from the relay ON
[0048]
The AC-DC converter 2 is configured as described above. Immediately after the start of the power supply from the three-phase AC power supply 1, the OFF signal is output from the relay ON
Immediately after the start of the power supply from the three-phase AC power supply 1, an OFF signal is output from the relay ON
[0049]
At the start of power supply, the potential difference between the bus P and the bus N increases, and when the potential difference exceeds the predetermined value, an ON signal is output from the PN
[0050]
When the
[0051]
The AC-DC converter 2 includes a regenerative
[0052]
By the way, as shown in FIG. 5, when the short-circuit of the
[0053]
In the third embodiment, if the generation of the regenerative power from the
[0054]
Also in the AC-DC converter 2 including the regenerative
[0055]
Further, in the third embodiment, the control means for opening and closing the
[0056]
Hereinafter, the common control means 80 will be described. The control means 80 opens the
As shown in FIG. 6, the control means 80 includes a resistance
[0057]
With such a configuration, in the control means 80, when the temperature detected by the
[0058]
The
With such a configuration, the
[0059]
The AC-DC converter 2 is configured as described above. Immediately after the start of power supply from the three-phase AC power supply 1, the OFF signal is output from the relay ON
[0060]
At the start of power supply, the potential difference between the bus P and the bus N increases and when the potential difference exceeds the predetermined value, an ON signal is output from the PN
[0061]
When the
[0062]
The AC-DC converter 2 is provided with a regenerative
[0063]
During the operation in step T4, the
The three embodiments have been described above, but the present invention is not limited to the above embodiments.
[0064]
【The invention's effect】
The present invention is configured as described above, and has the following effects.
First, according to the first aspect of the present invention, the inrush power suppression element is disconnected without providing a new disconnection element such as a fuse, so that even if the switch element is short-circuited and destroyed, the inrush power suppression element can be used. A more expensive regenerative power discharge element can be protected. Since this inrush power suppressing element is considerably cheaper than a disconnecting element such as a fuse, it is more cost effective than a conventional configuration in which a disconnecting element such as a fuse is disconnected to protect a regenerative power discharging element. .
[0065]
According to the second aspect of the present invention, the same effect as the first aspect of the invention can be obtained, and the two inrush current suppressing elements of the second aspect of the invention have a rated capacity per one. Can be made smaller than the rated capacity of the inrush current suppressing element according to the first aspect of the invention, and when the switching element is short-circuited and broken, the first inrush current suppressing element or the second inrush current suppressing element can be used. Either one of the rush current suppressing elements can be reliably and quickly disconnected.
[0066]
According to the third aspect of the present invention, when the switch element and the rush power consuming element are destroyed, the unit in which the switch element and the rush power consuming element are arranged is replaced only once. In addition, the two broken or broken parts can be easily replaced, and the maintainability is improved.
[0067]
Thus, according to the fourth aspect of the present invention, the drive means is free-run without providing a new disconnection element such as a fuse, so that the inrush power suppression element is not disconnected, and thus the cost is relatively high. A regenerative power discharge element can be protected. For this reason, it is advantageous in cost as compared with a conventional configuration in which a disconnection element such as a fuse is disconnected to protect a regenerative power discharge element. Furthermore, there is no need to break a part of the existing circuit configuration such as the rush current suppressing element, and the number of replacement parts can be reduced.
[0068]
Furthermore, according to the invention described in claim 5, the opening and closing control of the first switch contact and the second switch contact is simplified, and the cost can be reduced.
[0069]
Thus, according to the invention described in
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a circuit diagram of a regenerative
FIG. 2 is a flowchart illustrating the operation of a regenerative power discharge circuit 10 (20).
FIG. 3 is a circuit diagram of a regenerative
FIG. 4 is a circuit diagram of a regenerative
FIG. 5 is a flowchart illustrating an operation of the regenerative
FIG. 6 is a circuit diagram illustrating another control configuration of the regenerative
FIG. 7 is a circuit diagram of a conventional regenerative
[Explanation of symbols]
2 AC-DC converter
3 Inverter
4 Motor
10.20 / 30 Regenerative power discharge circuit
11.21.31 resistance
12.22.32 switch contact
15.25.35 resistance
16.26.36 Thermostat
17.27.37 switch element
23 Resistance
24 switch contacts
38 switch contact
42 ・ 52 ・ 62 Relay coil
45/55/65/86 PN voltage detection circuit
46 ・ 56 ・ 66 Relay ON circuit
72 ・ 82 Relay coil
73 ・ 83 Resistance temperature detection circuit
74 ・ 84 Relay ON circuit
75 ・ 85 Free-run command section
Claims (6)
正負一組の母線のうち少なくとも一方の母線上に介設された突入電流抑制素子、
該突入電流抑制素子に並列に接続されたスイッチ接点と、
前記一組の母線間に介設された、前記突入電流抑制素子よりも定格容量の大きな回生電力放電素子、
及び該回生電力放電素子に直列に接続され、前記駆動手段からの回生電力発生時に短絡動作して該回生電力を該回生電力放電素子にて消費させるスイッチ素子を具備した回生電力放電回路と、
前記スイッチ素子の短絡故障を検出する検出手段と、
該検出手段による検出結果に基づき、前記スイッチ接点を開放する制御手段と、
を備えたことを特徴とする交流−直流変換装置。In an AC-DC converter that supplies a DC output by rectifying and smoothing an AC input from an AC power supply to a driving unit,
An inrush current suppressing element interposed on at least one of the positive and negative buses;
A switch contact connected in parallel to the inrush current suppressing element;
A regenerative power discharging element having a larger rated capacity than the inrush current suppressing element, interposed between the pair of buses,
A regenerative power discharge circuit including a switch element connected in series to the regenerative power discharge element and short-circuiting when the regenerative power is generated from the driving means to cause the regenerative power discharge element to consume the regenerative power;
Detecting means for detecting a short-circuit failure of the switch element;
Control means for opening the switch contact based on a detection result by the detection means;
An AC-DC converter, comprising:
正負一組の母線上にそれぞれ介設された第1の突入電流抑制素子と、第2の突入電流抑制素子、
各突入電流抑制素子にそれぞれ並列に接続された第1のスイッチ接点及び第2のスイッチ接点と、
前記一組の母線間に介設された、前記2つの突入電流抑制素子の定格容量の和よりも大きな定格容量の回生電力放電素子、
並びに該回生電力放電素子に直列に接続され、前記駆動手段からの回生電力発生時に短絡動作して該回生電力を該回生電力放電素子にて消費させるスイッチ素子を具備した回生電力放電回路と、
前記スイッチ素子の短絡故障を検出する検出手段と、
該検出手段による検出結果に基づき、前記第1スイッチ接点、又は第2のスイッチ接点の何れか一方を開放する制御手段と、
を備えたことを特徴とする交流−直流変換装置。In an AC-DC converter that supplies a DC output by rectifying and smoothing an AC input from an AC power supply to a driving unit,
A first inrush current suppressing element and a second inrush current suppressing element interposed on a pair of positive and negative buses, respectively;
A first switch contact and a second switch contact respectively connected in parallel to each inrush current suppressing element;
A regenerative power discharging element having a rated capacity larger than the sum of the rated capacities of the two inrush current suppressing elements, interposed between the pair of buses;
A regenerative power discharging circuit including a switching element connected in series to the regenerative power discharging element and short-circuiting when the regenerative power is generated from the driving unit to cause the regenerative power discharging element to consume the regenerative power;
Detecting means for detecting a short-circuit failure of the switch element;
Control means for opening one of the first switch contact and the second switch contact based on a detection result by the detection means;
An AC-DC converter, comprising:
正負一組の母線のうち少なくとも一方の母線上に介設された突入電流抑制素子、
該突入電流抑制素子に並列に接続された第1のスイッチ接点と、
該一組の母線間に介設された回生電力放電素子、
該回生電力放電素子に直列に接続され、前記駆動手段からの回生電力発生時に短絡動作して該回生電力を該回生電力放電素子にて消費させるスイッチ素子、
及び該スイッチ素子と直列に接続された第2のスイッチ接点を具備した回生電力放電回路と、
前記スイッチ素子の短絡故障を検出する検出手段と、
該検出手段による検出結果に基づいて、前記第2のスイッチ接点を開放するとともに、前記駆動手段をフリーランさせる制御手段と、
を備えたことを特徴とする交流−直流変換装置。In an AC-DC converter that supplies a DC output by rectifying and smoothing an AC input from an AC power supply to a driving unit,
An inrush current suppressing element interposed on at least one of the positive and negative buses;
A first switch contact connected in parallel with the inrush current suppressing element;
A regenerative power discharge element interposed between the set of buses;
A switch element that is connected in series to the regenerative power discharging element and short-circuits when the regenerative power is generated from the driving means to cause the regenerative power discharging element to consume the regenerative power;
And a regenerative power discharge circuit including a second switch contact connected in series with the switch element;
Detecting means for detecting a short-circuit failure of the switch element;
Control means for opening the second switch contact and free-running the driving means based on a detection result by the detection means;
An AC-DC converter, comprising:
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