JP2003219659A - Power converter - Google Patents
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、太陽電池または燃
料電池などの直流電力を商用周波数の交流電力に変換し
て系統に電力を注入する電力変換装置に関するものであ
る。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a power converter for converting DC power of a solar cell or a fuel cell into AC power of a commercial frequency and injecting the power into a grid.
【０００２】[0002]
【従来の技術】図１０は、従来使用している電力変換装
置の構成を示す接続図である。ここで発電手段は太陽電
池１としている。太陽電池１で発電した直流電力は第１
インバータ２で高周波電力に変換された後、高周波トラ
ンス３を介して２次側へ電力伝達される。高周波トラン
ス２次側に発生した高周波電力は整流手段４で直流また
は脈流に変換され、第２インバータ５で系統６に同期し
た商用交流電力に変換されて、系統に注入されるもので
ある。ここで、第１インバータはスイッチング素子８と
共振コンデンサ７で構成され、第２インバータ５はＱ１
からＱ４の４個のスイッチング素子のフルブリッジで構
成されている。2. Description of the Related Art FIG. 10 is a connection diagram showing a configuration of a conventional power converter. Here, the power generation means is the solar cell 1. The DC power generated by the solar cell 1 is the first
After being converted into high frequency power by the inverter 2, the power is transmitted to the secondary side through the high frequency transformer 3. The high frequency power generated on the secondary side of the high frequency transformer is converted into direct current or pulsating current by the rectifying means 4, converted into commercial alternating current power synchronized with the system 6 by the second inverter 5, and injected into the system. Here, the first inverter is composed of the switching element 8 and the resonance capacitor 7, and the second inverter 5 is Q1.
To Q4, a full bridge of four switching elements.
【０００３】以下、図１１の波形図を参照して動作を説
明する。本従来例では第１インバータ２が太陽電池１の
電力を高周波電力に変換する。これは、第１インバータ
２のスイッチング素子８がオンオフを繰り返すことによ
り実現されるものである。スイッチング素子８がターン
オフする際、コレクタ−エミッタ間に流れる電流が遮断
されるため、高周波トランス３に蓄積された励磁エネル
ギーを共振コンデンサ７との間で充放電することで、ス
イッチング素子８のコレクタ−エミッタ電圧は図１１に
示すように共振波形となる。つぎにスイッチング素子８
がターンオンする場合、コレクターエミッタ電圧がゼロ
でターンオンするゼロ電圧スイッチングを実現してい
る。なお、系統６注入する出力電流を正弦波交流とする
ために、スイッチング素子８のオン時間は出力電流のピ
ーク付近で大きく、谷間付近では小さくするが、オフ時
間はいずれの場合もほぼ一定となり、結果的に周波数変
調になっている。なお、整流手段４の出力に発生する電
力は商用２倍周波の脈流であり、第２のインバータが商
用周期で切換動作を行うことで、系統６に同期した正弦
波交流電流が生成される。The operation will be described below with reference to the waveform chart of FIG. In this conventional example, the first inverter 2 converts the power of the solar cell 1 into high frequency power. This is realized by the switching element 8 of the first inverter 2 being repeatedly turned on and off. When the switching element 8 is turned off, the current flowing between the collector and the emitter is cut off. Therefore, the excitation energy accumulated in the high frequency transformer 3 is charged and discharged with the resonance capacitor 7 to collect the collector of the switching element 8. The emitter voltage has a resonance waveform as shown in FIG. Next, switching element 8
When it turns on, it realizes zero voltage switching that turns on at zero collector-emitter voltage. The on-time of the switching element 8 is large near the peak of the output current and small near the valley so that the output current injected into the system 6 is a sinusoidal alternating current, but the off-time is almost constant in all cases. As a result, frequency modulation is used. The electric power generated at the output of the rectifying means 4 is a commercial double-frequency pulsating flow, and a sine wave alternating current synchronized with the grid 6 is generated by the switching operation of the second inverter in the commercial cycle. .
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら上記従来
の構成では、正弦波を生成するために第１インバータ２
が系統電圧の谷間においてオン時間を小さくした際、高
周波トランス３の励磁エネルギーが小さいことからスイ
ッチング素子８のコレクタ−エミッタ電圧の振幅も小さ
くなり、ゼロ電圧スッチング動作が維持できなくなる。
その場合、残留するコレクタ−エミッタ電圧を短絡する
動作が必要となり、スイッチング損失が大幅に増加する
ため、装置の効率が低くなる大きな原因となる。さら
に、ノイズ発生レベルも拡大し、フィルタ性能向上のた
めの追加部品が必要になるなど、冷却性能のアップも含
めて製品の小形化に限界があるといった課題を有してい
た。特に出力電力一定の条件において太陽電池１の電圧
が高い時は、ゼロ電圧スイッチング動作領域が短くなっ
ていくため、上記課題のレベルがさらに増加するという
問題点も有していた。However, in the above-mentioned conventional configuration, the first inverter 2 is used to generate the sine wave.
When the ON time is shortened in the valley of the system voltage, the excitation energy of the high frequency transformer 3 is small, so that the amplitude of the collector-emitter voltage of the switching element 8 also becomes small, and the zero voltage switching operation cannot be maintained.
In that case, the operation of short-circuiting the remaining collector-emitter voltage is required, and the switching loss is greatly increased, which is a major cause of low device efficiency. Furthermore, the noise generation level has increased, and additional parts have been required to improve the filter performance, which poses a problem that there is a limit to downsizing the product, including improved cooling performance. In particular, when the voltage of the solar cell 1 is high under the condition of constant output power, the zero voltage switching operation region is shortened, which further increases the level of the above problem.
【０００５】本発明は、正弦波状の出力電流を生成する
１次インバータの変調動作において、ほぼ全領域でゼロ
電圧スイッチングを維持して、高効率の電力変換装置を
提供することを目的としたものである。It is an object of the present invention to provide a highly efficient power conversion device that maintains zero voltage switching in almost all regions in the modulation operation of a primary inverter that generates a sinusoidal output current. Is.
【０００６】[0006]
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に本発明の電力変換装置は、出力電流の波形成形を１次
インバータでおこなう構成おいて、１次インバータに第
２共振コンデンサと第２スイッチング素子を追加して、
第１スイッチング素子のオフ時に第２スイッチング素子
のオンオフにより第２の共振コンデンサとの共振動作を
発生させて、コレクタ−エミッタ電圧の振幅を抑えると
ともに、第１スイッチング素子のゼロ電圧スイッチング
領域を大幅に拡大することで、スイッチング損失を低減
することのできる高効率の電力変換装置を提供するもの
である。In order to solve the above-mentioned problems, the power converter of the present invention has a configuration in which the waveform shaping of the output current is performed by the primary inverter, and the primary inverter has the second resonant capacitor and the second resonant capacitor. Add a switching element,
When the first switching element is off, the second switching element is turned on and off to cause a resonance operation with the second resonance capacitor to suppress the amplitude of the collector-emitter voltage and significantly reduce the zero voltage switching region of the first switching element. It is intended to provide a highly efficient power conversion device capable of reducing switching loss by expanding the power conversion device.
【０００７】[0007]
【発明の実施の形態】請求項１に記載した発明は、高周
波トランスと、直流電源と、第１インバータと、整流手
段と、第２インバータを配置して、商用系統と連系する
構成において、第１インバータは容量の異なる第１及び
第２共振コンデンサと、第１及び第２スイッチング素子
で構成され、第１スイッチング素子のオフ時に第２スイ
ッチング素子のスイッチングを行うことにより、第２の
共振コンデンサとの共振動作を発生させて、第１スイッ
チング素子のコレクタ−エミッタ電圧の振幅を抑えると
ともに、ゼロ電圧スイッチング領域を大幅に拡大して、
高効率の電力変換装置としている。A first aspect of the present invention is a configuration in which a high frequency transformer, a direct current power source, a first inverter, a rectifying means, and a second inverter are arranged to be interconnected with a commercial system, The first inverter is composed of first and second resonance capacitors having different capacities and first and second switching elements. By switching the second switching element when the first switching element is off, the second resonance capacitor is formed. By generating a resonance operation with and suppressing the amplitude of the collector-emitter voltage of the first switching element, and greatly expanding the zero voltage switching region,
It is a highly efficient power converter.
【０００８】請求項２に記載した発明は、特に、請求項
１に記載の直列接続している第２共振コンデンサと第２
スイッチング素子を、第１スイッチング素子と並列に接
続することにより、第１及び第２スイッチング素子の駆
動電位を共通にして、安価な構成でスイッチング素子駆
動回路を実現する電力変換装置としている。According to a second aspect of the present invention, in particular, a second resonance capacitor and a second resonance capacitor connected in series according to the first aspect are provided.
By connecting the switching element in parallel with the first switching element, the drive potentials of the first and second switching elements are made common, and the power conversion device that realizes the switching element drive circuit with an inexpensive configuration is provided.
【０００９】請求項３に記載した発明は、特に、請求項
１または２に記載の第１インバータの制御回路が直流電
源の電圧を検知して、第１スイッチング素子の最小パル
ス幅を可変することで、短絡動作を発生することのな
く、常時低損失化が可能な電力変換装置としている。According to a third aspect of the present invention, in particular, the control circuit of the first inverter according to the first or second aspect detects the voltage of the DC power supply and changes the minimum pulse width of the first switching element. Therefore, the power converter is capable of constantly reducing the loss without causing a short circuit operation.
【００１０】請求項４に記載した発明は、特に、請求項
１ないし３のいずれか１項に記載の第２インバータの少
なくとも１個のスイッチング素子と並列に第３共振コン
デンサを配置して、高周波スイッチング時に共振動作を
行うことで、出力電流波形成形全領域においてゼロ電圧
スイッチングが可能となり、高効率かつ低ノイズの電力
変換装置としている。According to a fourth aspect of the present invention, in particular, a third resonant capacitor is arranged in parallel with at least one switching element of the second inverter according to any one of the first to third aspects, and a high frequency is provided. By performing resonance operation during switching, zero voltage switching is possible in the entire output current waveform shaping region, making it a highly efficient and low noise power conversion device.
【００１１】請求項５に記載した発明は、特に、請求項
１ないし４のいずれか１項に記載の電力変換装置におい
て、直流電圧検知手段と、系統電圧検知手段を有し、第
２インバータ入力電圧と系統電圧の大小に基づいて、第
２のインバータ動作を商用切換と高周波スイッチングに
よる変調制御との間で切り換えることで、スイッチング
損失を常時最小にすることのできる高効率な電力変換装
置としている。According to a fifth aspect of the present invention, in particular, in the power converter according to any one of the first to fourth aspects, the direct current voltage detecting means and the system voltage detecting means are provided, and the second inverter input is provided. By switching the second inverter operation between commercial switching and modulation control by high-frequency switching based on the magnitude of the voltage and the system voltage, a highly efficient power conversion device that can constantly minimize switching loss is provided. .
【００１２】請求項６に記載した発明は、特に、請求項
１ないし５のいずれか１項に記載の高周波トランスの２
次側に、第２整流手段と第３のインバータを追加して、
２次側インバータのうちいずれか１つのインバータは大
定格の低速スイッチング素子で商用切換だけを行い、一
方のインバータは第１インバータが制御不能な低パワー
領域だけ、小定格の高速スイッチング素子で制御分担す
ることで、高効率な電力変換装置としている。According to the invention described in claim 6, in particular, a high frequency transformer according to any one of claims 1 to 5 is provided.
Add the second rectifying means and the third inverter to the next side,
Any one of the secondary side inverters uses a large rated low speed switching element to perform only commercial switching, and one of the inverters only uses a small rated high speed switching element for control sharing in the low power range where the first inverter cannot control. By doing so, the power conversion device is highly efficient.
【００１３】請求項７に記載した発明は、特に、請求項
１ないし６のいずれか１項に記載の第１インバータと第
２インバータを、同一の周波数で駆動することで、干渉
音が発生することのない静粛性の高い電力変換装置とし
ている。According to a seventh aspect of the present invention, in particular, by driving the first inverter and the second inverter according to any one of the first to sixth aspects at the same frequency, an interference sound is generated. The power converter is quiet and has a high degree of silence.
【００１４】[0014]
【実施例】（実施例１）以下、本発明の第１の実施例に
ついて図面を参照しながら説明する。図１は本実施例の
構成を示すブロック図である。太陽電池１１で発電した
直流電力は第１インバータ１２で高周波電力に変換され
た後、高周波トランス１３を介して２次側へ電力伝達さ
れる。高周波トランス２次側に発生した高周波電力は整
流手段１４で直流または脈流に変換され、第２インバー
タ１５で系統１６に同期した商用交流電力に変換され
て、系統１６に注入されるものである。ここで、第１イ
ンバータ１２は第１スイッチング素子１９と第２スイッ
チング素子２０、第１共振コンデンサ１７と第２共振コ
ンデンサ１８で構成される。第２スイッチング素子１８
と第２共振コンデンサ２０は直列に接続されて、第１共
振コンデンサ及び高周波トランス１３の１次巻線と並列
に接続されている。また、高周波トランス１３の１次巻
線と第１スイッチング素子と入力電圧が直列に接続され
ている。第２インバータ１５はＱ１からＱ４の４個のス
イッチング素子のフルブリッジで構成されている。(Embodiment 1) A first embodiment of the present invention will be described below with reference to the drawings. FIG. 1 is a block diagram showing the configuration of this embodiment. The direct-current power generated by the solar cell 11 is converted to high-frequency power by the first inverter 12, and then transferred to the secondary side via the high-frequency transformer 13. The high frequency power generated on the secondary side of the high frequency transformer is converted into direct current or pulsating current by the rectifying means 14, converted into commercial alternating current power synchronized with the system 16 by the second inverter 15, and injected into the system 16. . Here, the first inverter 12 includes a first switching element 19, a second switching element 20, a first resonant capacitor 17 and a second resonant capacitor 18. Second switching element 18
And the second resonance capacitor 20 are connected in series, and are connected in parallel with the first resonance capacitor and the primary winding of the high frequency transformer 13. Further, the primary winding of the high frequency transformer 13, the first switching element, and the input voltage are connected in series. The second inverter 15 is composed of a full bridge of four switching elements Q1 to Q4.
【００１５】以上の様に構成された電力変換装置につい
て、図２の波形図を参照して動作を説明する。第１イン
バータは図示したように、スイッチング素子１９の１周
期において、オン時はＱａコレクタ−エミッタ電流が徐
々に拡大し、電圧２次側に電力を伝達している。スイッ
チング素子１９がターンオフした際、高周波トランス１
３に蓄積された励磁エネルギーは第１共振コンデンサ１
７を充電するが、第１共振コンデンサ１７の電圧が第２
共振コンデンサ１８の電圧以上になったところで、第２
スイッチング素子２０の逆導通ダイオードがオンして、
容量の大きい第２の共振コンデンサ１８が充電されるた
め、第１スイッチング素子１９のコレクタ−エミッタ電
圧の増加率が大幅に小さくなる。この間に第２スイッチ
ング素子２０をオンしておく。所定のオフ時間が経過し
た時点で、第２スイッチング素子をオフすることで、第
１共振コンデンサからだけの放電となり第１スイッチン
グ素子１９のエミッタ−コレクタ電圧は急速に小さくな
り、ゼロ電圧に到達する。ここで、第１スイッチング素
子１９をオンすることでゼロ電圧スイッチングを行い、
１周期が完了する。出力電流を正弦波とするには、第１
インバータ１２を変調する必要があるため、ピーク付近
では第１スイッチング素子のオン時間を大きくして、谷
間では小さくするが、第２スイッチング素子２０のオン
時間（ダイオード導通期間を含む）を変化させることに
より、双方において共にゼロ電圧スイッチングが維持で
きる。また、周波数も概ね一定に維持している。The operation of the power conversion device configured as above will be described with reference to the waveform diagram of FIG. As shown in the drawing, in the first inverter, in one cycle of the switching element 19, the Qa collector-emitter current gradually expands when it is on, and the power is transmitted to the voltage secondary side. When the switching element 19 is turned off, the high frequency transformer 1
The excitation energy stored in 3 is the first resonance capacitor 1
7 is charged, but the voltage of the first resonance capacitor 17 becomes the second
When the voltage exceeds the voltage of the resonance capacitor 18, the second
The reverse conducting diode of the switching element 20 turns on,
Since the second resonance capacitor 18 having a large capacitance is charged, the increase rate of the collector-emitter voltage of the first switching element 19 is significantly reduced. During this period, the second switching element 20 is turned on. By turning off the second switching element after a lapse of a predetermined off time, discharge is generated only from the first resonance capacitor, and the emitter-collector voltage of the first switching element 19 rapidly decreases and reaches zero voltage. . Here, zero voltage switching is performed by turning on the first switching element 19,
One cycle is completed. To make the output current a sine wave,
Since it is necessary to modulate the inverter 12, the ON time of the first switching element is increased near the peak and is decreased in the valley, but the ON time of the second switching element 20 (including the diode conduction period) is changed. As a result, both can maintain zero voltage switching. In addition, the frequency is maintained almost constant.
【００１６】以上のように本実施例によれば、出力電流
のピークから谷間の広い範囲で第１スイッチング素子の
ゼロ電圧スイッチングを維持することが可能となること
により、高効率の電力変換装置を実現することができ
る。As described above, according to this embodiment, it is possible to maintain the zero voltage switching of the first switching element in a wide range between the peak and the valley of the output current. Can be realized.
【００１７】（実施例２）以下、本発明の第２の実施例
について図面を参照しながら説明する。図３は本実施例
の構成を示すブロック図である。図３において図１の回
路構成と異なるのは、第１共振コンデンサ１７と、第２
共振コンデンサ１８及び第２スイッチング素子１９を第
１スイッチング素子１９と並列に配置した点である。上
記以外の構成は第１の実施例と同等であり、同一部分に
は同一符号を付与して詳細な説明を省略する。(Second Embodiment) A second embodiment of the present invention will be described below with reference to the drawings. FIG. 3 is a block diagram showing the configuration of this embodiment. 3 is different from the circuit configuration of FIG. 1 in that the first resonance capacitor 17 and the second resonance capacitor 17
The resonance capacitor 18 and the second switching element 19 are arranged in parallel with the first switching element 19. The configuration other than the above is the same as that of the first embodiment, and the same reference numerals are given to the same portions and detailed description thereof will be omitted.
【００１８】以上のように構成された電力変換装置につ
いて動作を説明する。第１スイッチング素子１９と第２
スイッチング素子２０のエミッタは共通であり、通常２
０Ｖ程度の駆動電源は共通の電源で動作している。第１
スイッチング素子１９の１周期の動作において、太陽電
池１１と並列に配置したコンデンサがオフ時の電流ルー
プに挿入されることになるが、第２共振コンデンサ２０
に比較しても大幅に大きな電源平滑用コンデンサ（数千
μＦ程度）であるため、共振動作への影響はない。The operation of the power converter configured as above will be described. First switching element 19 and second
The switching element 20 has a common emitter, which is usually 2
The drive power supply of about 0 V operates with a common power supply. First
In the operation of the switching element 19 for one cycle, the capacitor arranged in parallel with the solar cell 11 is inserted in the current loop at the time of turning off, but the second resonance capacitor 20
Since it is a much larger power supply smoothing capacitor (about several thousand μF), it does not affect the resonance operation.
【００１９】以上のように本実施例によれば、１つの電
源で第１及び第２スイッチング素子の駆動が可能となる
ため、安価な駆動回路で構成可能な電力変換装置を実現
することができる。As described above, according to this embodiment, since the first and second switching elements can be driven by one power source, it is possible to realize a power conversion device that can be configured with an inexpensive drive circuit. .
【００２０】（実施例３）以下、本発明の第３の実施例
について図面を参照しながら説明する。図４は本実施例
の構成を示すブロック図である。図４において実施例１
の図１の回路構成と異なるのは太陽電池電圧を検知して
制御回路に取り込み、第１スイッチング素子１９を制御
する制御回路２１を追加した点である。上記以外の構成
は第１の実施例と同等であり、同一部分には同一符号を
付与して詳細な説明を省略する。(Third Embodiment) A third embodiment of the present invention will be described below with reference to the drawings. FIG. 4 is a block diagram showing the configuration of this embodiment. Example 1 in FIG.
1 is different from the circuit configuration in FIG. 1 in that a control circuit 21 for detecting the solar cell voltage and taking it into the control circuit and controlling the first switching element 19 is added. The configuration other than the above is the same as that of the first embodiment, and the same reference numerals are given to the same portions and detailed description thereof will be omitted.
【００２１】以上のように構成された電力変換装置につ
いて動作を説明する。太陽電池１１の電圧を検知した制
御回路２１は、電圧が高いときは出力する最小パルス幅
を大きくし、第１スイッチング素子１９を動作させる。
電圧が高いときにパルス幅を小さくしすぎると、第１ス
イッチング素子１９のターオフ時に高周波トランス１３
の励磁エネルギーが小さくなるため、第１共振コンデン
サ１７との間で充放電した際、必要な電圧振幅が得られ
なくなり、ゼロ電圧スイッチングが維持できなくなる。The operation of the power converter configured as above will be described. The control circuit 21 that has detected the voltage of the solar cell 11 increases the minimum pulse width to be output when the voltage is high, and operates the first switching element 19.
If the pulse width is made too small when the voltage is high, the high frequency transformer 13 is turned off when the first switching element 19 is turned off.
Since the excitation energy of becomes smaller, the required voltage amplitude cannot be obtained when charging / discharging with the first resonance capacitor 17, and zero voltage switching cannot be maintained.
【００２２】以上のように本実施例によれば、太陽電池
１１の電圧を検知して、電圧レベルに応じて第１スイッ
チング素子の動作可能な最小パルス幅を大きく設定する
ことで、常時ゼロ電圧スイッチングを維持して、高効率
な電力変換装置を提供することができる。As described above, according to this embodiment, by detecting the voltage of the solar cell 11 and setting the operable minimum pulse width of the first switching element to a large value in accordance with the voltage level, the zero voltage is constantly maintained. A highly efficient power conversion device can be provided while maintaining switching.
【００２３】（実施例４）以下、本発明の第４の実施例
について図面を参照しながら説明する。図５は本実施例
の構成を示すブロック図である。図５において実施例１
の図１の回路構成と異なるのは、第２インバータ１５に
共振コイル２２と第３共振コンデンサ２３を追加して、
高周波動作時に第２インバータ１５（Ｑ１とＱ２）のゼ
ロ電圧スイッチングを実現した点である。上記以外の構
成は第３の実施例と同等であり、同一部分には同一符号
を付与して詳細な説明を省略する。(Embodiment 4) A fourth embodiment of the present invention will be described below with reference to the drawings. FIG. 5 is a block diagram showing the configuration of this embodiment. Example 1 in FIG.
1 is different from the circuit configuration in FIG. 1 in that a resonance coil 22 and a third resonance capacitor 23 are added to the second inverter 15,
The point is that zero voltage switching of the second inverter 15 (Q1 and Q2) is realized during high frequency operation. The configuration other than the above is the same as that of the third embodiment, and the same reference numerals are given to the same portions and detailed description thereof will be omitted.
【００２４】以上のように構成された電力変換装置につ
いて図６の波形図を参照して動作を説明する。１次イン
バータ１２は高周波電力生成とともに、変調によって波
形制御を行うが、ゼロ電圧スイッチングを維持する上
で、例えば太陽電池１１の電圧が高いときは最小オン時
間に限界があるため、交流電流の谷間の波形を生成する
ことは困難となり、その時は２次インバータ１５が高周
波スイッチングで波形成形を行っている。２次インバー
タ１５のＱ１がターンオフした場合、共振コイル２２に
蓄積されたエネルギーは第３共振コンデンサ２３を放電
し、Ｑ２のコレクタ−エミッタ電圧は徐々に小さくな
り、Ｑ２の逆導通ダイオードがオンした時点でＱ２をオ
ンする。つぎにＱ２がターンオフした場合、共振コイル
２２に蓄積されたエネルギーは第３共振コンデンサ２３
を充電し、Ｑ１のコレクタ−エミッタ電圧は徐々に小さ
くなり、Ｑ１の逆導通ダイオードがオンした時点でＱ１
をオンする。この動作により、第２インバータ１５のゼ
ロ電圧スイッチング化が図れる。なお、Ｑ３とＱ４は系
統１６に同期して商用切換されている。The operation of the power conversion device configured as described above will be described with reference to the waveform chart of FIG. The primary inverter 12 performs waveform control by modulation as well as high-frequency power generation, but in order to maintain zero voltage switching, for example, when the voltage of the solar cell 11 is high, there is a limit to the minimum on-time, so the valley of the AC current It becomes difficult to generate the waveform of, and at that time, the secondary inverter 15 performs waveform shaping by high frequency switching. When Q1 of the secondary inverter 15 is turned off, the energy stored in the resonance coil 22 discharges the third resonance capacitor 23, the collector-emitter voltage of Q2 gradually decreases, and the reverse conducting diode of Q2 turns on. Then turn on Q2. Next, when Q2 is turned off, the energy stored in the resonance coil 22 is stored in the third resonance capacitor 23.
Is charged, the collector-emitter voltage of Q1 gradually decreases, and when the reverse conducting diode of Q1 turns on, Q1
Turn on. By this operation, the zero voltage switching of the second inverter 15 can be achieved. It should be noted that Q3 and Q4 are commercially switched in synchronization with the system 16.
【００２５】以上のように本実施例によれば第２インバ
ータに共振コイルと第３共振コンデンサを追加して、高
周波動作時に第２インバータ（Ｑ１とＱ２）のゼロ電圧
スイッチング動作を導入して、高効率の電力変換装置を
実現することができる。As described above, according to this embodiment, the resonance coil and the third resonance capacitor are added to the second inverter, and the zero voltage switching operation of the second inverter (Q1 and Q2) is introduced during high frequency operation. A highly efficient power converter can be realized.
【００２６】（実施例５）以下、本発明の第５の実施例
について図面を参照しながら説明する。図７は本実施例
の構成を示すブロック図である。図７において実施例１
の図１の回路構成と異なるのは第２インバータ１５の入
力電圧を検知する直流電圧検知手段２４と系統１６の電
圧を検知する系統電圧検知手段２５を配置して、得られ
た値に基づき、第２インバータ制御手段２６でＱ１、Ｑ
２，Ｑ３、Ｑ４を制御するようにした点である。上記以
外の構成は第４の実施例と同等であり、同一部分には同
一符号を付与して詳細な説明を省略する。(Embodiment 5) Hereinafter, a fifth embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings. FIG. 7 is a block diagram showing the configuration of this embodiment. Example 1 in FIG.
1 is different from the circuit configuration of FIG. 1 in that the DC voltage detecting means 24 for detecting the input voltage of the second inverter 15 and the system voltage detecting means 25 for detecting the voltage of the system 16 are arranged, and based on the obtained value, In the second inverter control means 26, Q1, Q
This is a point where the control of 2, Q3 and Q4 is performed. The configuration other than the above is the same as that of the fourth embodiment, and the same reference numerals are given to the same portions and detailed description thereof will be omitted.
【００２７】以上のように構成された電力変換装置につ
いて動作を説明する。直流電圧検知手段２４と系統電圧
検知手段２５から得られた第２インバータ入力電圧と系
統電圧の絶対値のそれぞれ瞬時値を比較して、入力電圧
＞｜系統電圧｜の時は、１次インバータ１２が全領域波
形制御が出来ない状態と判断し、第２インバータ１５は
高周波スイッチングにより波形制御を行う。また入力電
圧＜｜系統電圧｜の時は、１次インバータ１２が全領域
波形制御できると判断し、第２インバータ１５は系統に
同期して商用切換を行う。The operation of the power conversion device configured as described above will be described. The second inverter input voltage obtained from the DC voltage detection means 24 and the grid voltage detection means 25 are compared with the instantaneous values of the absolute values of the grid voltage, respectively, and when the input voltage> | grid voltage | the primary inverter 12 , The second inverter 15 performs waveform control by high frequency switching. When the input voltage <| system voltage |, it is determined that the primary inverter 12 is capable of waveform control over the entire region, and the second inverter 15 performs commercial switching in synchronization with the system.
【００２８】以上のように本実施例によれば、第２イン
バータ入力電圧と系統電圧の絶対値のそれぞれ瞬時値を
比較して、精度良く第２インバータの動作を切り換える
ことでスイッチング損失を常時最小にすることが可能な
高効率の電力変換装置を実現することができる。As described above, according to the present embodiment, the switching loss is always minimized by comparing the instantaneous values of the absolute value of the second inverter input voltage and the absolute value of the system voltage and switching the operation of the second inverter with high accuracy. It is possible to realize a highly efficient power conversion device that can achieve
【００２９】（実施例６）以下、本発明の第６の実施例
について図面を参照しながら説明する。図８は本実施例
の構成を示すブロック図である。図８において実施例１
の図１の回路構成と異なるのは高周波トランス１３の２
次側に第２整流手段２７と第３インバータ２８を配置
し、出力を第２インバータ１５と並列接続した点であ
る。上記以外の構成は第５の実施例と同等であり、同一
部分には同一符号を付与して詳細な説明を省略する。(Embodiment 6) A sixth embodiment of the present invention will be described below with reference to the drawings. FIG. 8 is a block diagram showing the configuration of this embodiment. Example 1 in FIG.
2 is different from the circuit configuration of FIG.
The second rectifying means 27 and the third inverter 28 are arranged on the next side, and the output is connected in parallel with the second inverter 15. The configuration other than the above is the same as that of the fifth embodiment, and the same portions are denoted by the same reference numerals and detailed description thereof is omitted.
【００３０】以上のように構成された電力変換装置につ
いて動作を説明する。第１インバータ１２で生成された
高周波電力は、高周波トランス１３の２次側において第
２インバータ１５または第３インバータ２８のいずれか
を通過して系統１６に注入されている。第２インバータ
１５は商用切換専用として、低速だがオン電圧またはオ
ン抵抗の低いスイッチング素子で構成する。また、第３
インバータ２８は高周波スイッチング専用として、第２
インバータ１５に比べて高速なスイッチング素子を使用
する。それぞれのインバータの分担として、交流電流の
ピーク付近は第２インバータ１５が担当し、谷間につい
ては第３インバータ２８が制御分担する。谷間電力は小
さいことから、第３インバータ２８の定格を第２インバ
ータ１５に比べて小さくできることは言うまでもない。The operation of the power conversion device configured as above will be described. The high frequency power generated by the first inverter 12 passes through either the second inverter 15 or the third inverter 28 on the secondary side of the high frequency transformer 13 and is injected into the system 16. The second inverter 15 is composed of a switching element having a low on-voltage or a low on-resistance, although the second inverter 15 is dedicated for commercial switching only. Also, the third
The inverter 28 is dedicated to high-frequency switching, and the second
A switching element that is faster than the inverter 15 is used. As the sharing of each inverter, the second inverter 15 is in charge of the vicinity of the peak of the alternating current, and the third inverter 28 is in charge of controlling the valley. Since the valley power is small, it goes without saying that the rating of the third inverter 28 can be made smaller than that of the second inverter 15.
【００３１】以上のように本実施例によれば、系統に注
入する交流電流波形を定格と動作にの異なる複数インバ
ータで別々に生成することで、損失を低減した高効率の
電力変換装置を提供することができる。As described above, according to this embodiment, a high-efficiency power conversion device with reduced loss is provided by separately generating AC current waveforms to be injected into the system by a plurality of inverters having different ratings and operations. can do.
【００３２】（実施例７）以下、本発明の第７の実施例
について図面を参照しながら説明する。図９は本実施例
の動作を示す波形図である。構成は第６の実施例と同等
であり、同一部分には同一符号を付与して詳細な説明を
省略する。(Embodiment 7) A seventh embodiment of the present invention will be described below with reference to the drawings. FIG. 9 is a waveform diagram showing the operation of this embodiment. The structure is the same as that of the sixth embodiment, and the same portions are denoted by the same reference numerals and detailed description thereof will be omitted.
【００３３】以上のように構成された電力変換装置につ
いて図を参照して動作を説明する。系統１６に注入する
交流出力電流の谷間では、第１インバータ１２と第２イ
ンバータ１５が共に高周波スイッチングを行う。２つの
インバータの動作周波数を一致させることで、近接する
インバータの動作周波数の差で発生する干渉音がなくな
る。The operation of the power converter configured as above will be described with reference to the drawings. In the valley of the AC output current injected into the system 16, the first inverter 12 and the second inverter 15 both perform high frequency switching. By matching the operating frequencies of the two inverters, the interference sound generated due to the difference between the operating frequencies of the adjacent inverters is eliminated.
【００３４】以上のように本実施例によれば、第１イン
バータと第２インバータの動作周波数を一致させること
により、干渉音の発生しない静粛性の高い電力変換装置
を提供することができる。As described above, according to the present embodiment, by making the operating frequencies of the first inverter and the second inverter coincide with each other, it is possible to provide a quiet power conversion device in which no interference sound is generated.
【００３５】[0035]
【発明の効果】以上のように請求項１〜７に記載の発明
によれば、インバータに共振コンデンサと補助用のスイ
ッチング素子を追加して複数のスイッチング動作を行わ
せることで、系統に同期交流電力を注入する系統連系イ
ンバータとして、入力条件に関わらず常時ゼロ電圧スイ
ッチングで低損失化が可能な高効率の電力変換装置を提
供することができるものである。As described above, according to the invention described in claims 1 to 7, by adding a resonant capacitor and an auxiliary switching element to the inverter to perform a plurality of switching operations, a synchronous alternating current is added to the system. As a grid-connected inverter that injects electric power, it is possible to provide a high-efficiency power conversion device capable of achieving low loss by always performing zero voltage switching regardless of input conditions.
【図１】本発明の第１の実施例である電力変換装置の構
成を示すブロック図FIG. 1 is a block diagram showing a configuration of a power conversion device that is a first embodiment of the present invention.
【図２】同電力変換装置の各部動作を示す波形図FIG. 2 is a waveform diagram showing the operation of each part of the power converter.
【図３】本発明の第２の実施例である電力変換装置の構
成を示すブロック図FIG. 3 is a block diagram showing a configuration of a power conversion device that is a second embodiment of the present invention.
【図４】本発明の第３の実施例である電力変換装置の構
成を示すブロック図FIG. 4 is a block diagram showing a configuration of a power conversion device that is a third embodiment of the present invention.
【図５】本発明の第４の実施例である電力変換装置の構
成を示すブロック図FIG. 5 is a block diagram showing a configuration of a power conversion device that is a fourth embodiment of the present invention.
【図６】同電力変換装置の各部動作を示す波形図FIG. 6 is a waveform diagram showing the operation of each part of the power converter.
【図７】本発明の第５の実施例である電力変換装置の構
成を示すブロック図FIG. 7 is a block diagram showing the configuration of a power conversion device that is a fifth embodiment of the present invention.
【図８】本発明の第６の実施例である電力変換装置の構
成を示すブロック図FIG. 8 is a block diagram showing the configuration of a power conversion device that is a sixth embodiment of the present invention.
【図９】本発明の第７の実施例である電力変換装置の各
部動作を示す波形図FIG. 9 is a waveform chart showing the operation of each part of the power conversion device according to the seventh embodiment of the present invention.
【図１０】従来の電力変換装置の構成を示すブロック図FIG. 10 is a block diagram showing a configuration of a conventional power conversion device.
【図１１】従来の電力変換装置の各部動作を示す波形図FIG. 11 is a waveform diagram showing the operation of each part of the conventional power converter.
１１ 太陽電池 １２ 第１インバータ １３ 高周波トランス １４ 整流手段 １５ 第２インバータ １６ 系統 １７ 第１共振コンデンサ １８ 第２共振コンデンサ １９ 第１スイッチング素子 ２０ 第２スイッチング素子 ２１ 制御回路 ２２ 共振コイル ２３ 第３共振コンデンサ ２４ 直流電圧検知手段 ２５ 系統電圧検知手段 ２６ 第２インバータ制御手段 ２７ 第２整流手段 ２８ 第３インバータ 11 solar cells 12 First inverter 13 high frequency transformer 14 Rectification means 15 Second inverter 16 lines 17 First resonance capacitor 18 Second resonance capacitor 19 First switching element 20 Second switching element 21 Control circuit 22 resonance coil 23 Third Resonant Capacitor 24 DC voltage detection means 25 system voltage detection means 26 Second Inverter Control Means 27 Second rectifying means 28 Third Inverter
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 5H007 AA01 BB07 CA01 CB02 CB05 CC05 CC12 DA03 DA06 DC05 EA03 5H730 AA02 AA14 BB21 BB57 BB61 DD03 EE01 EE07 EE73 EE79 FG02 FG18 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continued front page F-term (reference) 5H007 AA01 BB07 CA01 CB02 CB05 CC05 CC12 DA03 DA06 DC05 EA03 5H730 AA02 AA14 BB21 BB57 BB61 DD03 EE01 EE07 EE73 EE79 FG02 FG18
Claims (7)
縁された１次側は、直流電源と、直流を高周波電力に変
換する第１インバータからなり、高周波トランスの２次
側には、整流手段と、複数のスイッチング素子からなる
第２インバータを配置して、商用系統と連系する電力変
換装置において、前記第１インバータは容量の異なる第
１及び第２共振コンデンサと、第１及び第２スイッチン
グ素子で構成され、第１共振コンデンサは、前記高周波
トランスの１次側と、直列接続している第２共振コンデ
ンサと第２スイッチング素子とに、それぞれ並列に接続
されると共に、第１スイッチング素子と直列に接続され
たことを特徴とする電力変換装置。1. A high frequency transformer, a primary side insulated by the high frequency transformer comprises a DC power supply and a first inverter for converting direct current to high frequency power, and a rectification means is provided on the secondary side of the high frequency transformer. In a power conversion device in which a second inverter composed of a plurality of switching elements is arranged and is connected to a commercial system, the first inverter includes first and second resonant capacitors having different capacities and first and second switching elements. The first resonance capacitor is connected in parallel to the primary side of the high frequency transformer, the second resonance capacitor and the second switching element connected in series, and the first resonance capacitor is connected in series with the first switching element. A power converter characterized by being connected.
第２スイッチング素子は、第１スイッチング素子と並列
に接続したことを特徴とする請求項１記載の電力変換装
置。2. The power conversion device according to claim 1, wherein the second resonant capacitor and the second switching element connected in series are connected in parallel with the first switching element.
ッチング素子の最小パルス幅を入力電圧に応じて変更す
ること特徴とする請求項１または２記載の電力変換装
置。3. The power converter according to claim 1, wherein the control circuit of the first inverter changes the minimum pulse width of the first switching element according to the input voltage.
ッチング素子と並列に第３共振コンデンサを配置して、
高周波スイッチング時に共振動作を行うことを特徴とす
る請求項１から３のいずれか１項に記載の電力変換装
置。4. A third resonant capacitor is arranged in parallel with at least one switching element of the second inverter,
The power conversion device according to any one of claims 1 to 3, wherein the power conversion device performs resonance operation during high frequency switching.
電圧検知手段の出力と、系統電圧の絶対値を検知する系
統電圧検知手段を有し、直流電圧値と系統電圧値の大小
に基づいて、第２インバータ制御手段は第２のインバー
タ動作を商用切換と高周波スイッチングによる変調制御
との間で切り換えることを特徴とする請求項１から４の
いずれか１項に記載の電力変換装置。5. An output of the DC voltage detecting means for detecting the DC voltage after the rectifying means and a system voltage detecting means for detecting the absolute value of the system voltage are provided, and based on the magnitude of the DC voltage value and the system voltage value. The power conversion device according to any one of claims 1 to 4, wherein the second inverter control means switches the second inverter operation between commercial switching and modulation control by high-frequency switching.
と第３のインバータを配置して、第２インバータと第３
インバータの出力が並列に接続されて系統と連系し、い
ずれか１つのインバータは商用切換だけを行うことを特
徴とする請求項１から５のいずれか１項に記載の電力変
換装置。6. A second rectifying means and a third inverter are arranged on the secondary side of the high frequency transformer to provide a second inverter and a third inverter.
The power converter according to any one of claims 1 to 5, wherein the outputs of the inverters are connected in parallel and are interconnected with the grid, and any one of the inverters performs only commercial switching.
の周波数で駆動することを特徴とする請求項１から６の
いずれか１項に記載の電力変換装置。7. The power conversion device according to claim 1, wherein the first inverter and the second inverter are driven at the same frequency.
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Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006090674A1 (en) * | 2005-02-25 | 2006-08-31 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Power converter |
| JP2007124732A (en) * | 2005-10-25 | 2007-05-17 | Mitsubishi Electric Corp | Power converter |
| JP2009527215A (en) * | 2006-02-14 | 2009-07-23 | フレクストロニクス エーピー，リミテッド ライアビリティ カンパニー | Power converter |
| JP2012245301A (en) * | 2011-05-31 | 2012-12-13 | Panasonic Corp | Rice cooker |
| JP2015503314A (en) * | 2011-11-10 | 2015-01-29 | パワーバイプロキシ リミテッド | Method for controlling the converter |
| US10819154B2 (en) | 2016-09-06 | 2020-10-27 | Apple Inc. | Inductive power transmitter |
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Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006090674A1 (en) * | 2005-02-25 | 2006-08-31 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Power converter |
| JPWO2006090674A1 (en) * | 2005-02-25 | 2008-07-24 | 三菱電機株式会社 | Power converter |
| US7602626B2 (en) | 2005-02-25 | 2009-10-13 | Mitsubishi Electric Corporation | Power conversion apparatus |
| JP4527767B2 (en) * | 2005-02-25 | 2010-08-18 | 三菱電機株式会社 | Power converter |
| JP2007124732A (en) * | 2005-10-25 | 2007-05-17 | Mitsubishi Electric Corp | Power converter |
| JP4735188B2 (en) * | 2005-10-25 | 2011-07-27 | 三菱電機株式会社 | Power converter |
| JP2009527215A (en) * | 2006-02-14 | 2009-07-23 | フレクストロニクス エーピー，リミテッド ライアビリティ カンパニー | Power converter |
| JP2012245301A (en) * | 2011-05-31 | 2012-12-13 | Panasonic Corp | Rice cooker |
| JP2015503314A (en) * | 2011-11-10 | 2015-01-29 | パワーバイプロキシ リミテッド | Method for controlling the converter |
| US9647572B2 (en) | 2011-11-10 | 2017-05-09 | Powerbyproxi Limited | Method for controlling a converter |
| US10038389B2 (en) | 2011-11-10 | 2018-07-31 | Apple Inc. | Method for controlling a converter |
| US10819154B2 (en) | 2016-09-06 | 2020-10-27 | Apple Inc. | Inductive power transmitter |
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