JP2001503201A

JP2001503201A - Inductor

Info

Publication number: JP2001503201A
Application number: JP10520177A
Authority: JP
Inventors: ブラウン，ポール・アンソニー; ディキンソン，ジョン
Original assignee: ノーウェブ・ピィ・エル・シィ
Priority date: 1996-10-28
Filing date: 1997-10-24
Publication date: 2001-03-06
Also published as: PL333065A1; CZ149699A3; NO991991L; GB9722429D0; WO1998019318A1; NO991991D0; CA2268716A1; AR009392A1; EP0934594A1; GB9622344D0; AU4717797A; ZA979603B; GB2318691A; BR9712448A

Abstract

(57)【要約】この発明は、長方形の断面を有する細長い導体の棒材（１０）を含むインダクタを提供し、棒材の少なくとも一部分はスリーブ（２０）で囲まれ、スリーブ（２０）は、導体の棒材から離れる方向にスリーブを通して実質的に非導電性の経路を提供する。このようなスリーブ（２０）によりスリーブ内に磁束の線が集中する。このようなインダクタの利点としては、（たとえば１００Ｈｚより高い）高い周波数において「表皮効果」による影響が低減し、低周波数であるが高い電流の場合にはインダクタへの応力がさらに軽減することが挙げられる。 SUMMARY OF THE INVENTION The present invention provides an inductor comprising an elongated conductor bar (10) having a rectangular cross section, at least a portion of the bar being surrounded by a sleeve (20), wherein the sleeve (20) comprises: A substantially non-conductive path is provided through the sleeve in a direction away from the conductive bar. Such a sleeve (20) concentrates the lines of magnetic flux in the sleeve. Advantages of such inductors include reduced effects of the "skin effect" at higher frequencies (e.g., higher than 100 Hz) and further reduced stress on the inductors at lower frequencies but higher currents. Can be

Description

【発明の詳細な説明】インダクタこの発明はインダクタ（inductor）およびインダクタを製造するための方法に関する。特に、（たとえば何十、何百または何千アンペアもの）比較的大きな電流を伝えるのに適したインダクタに関する。このようなインダクタは主電気配線および／または伝送ネットワーク（ここでは電力ネットワークと総称する）との使用に必要であろう。特に、このようなインダクタは、同時係属中の公冊されている出願人の国際特許出願番号ＰＣＴ／ＧＢ９５／００８９３、ＰＣＴ／ＧＢ９５／００８９４およびＰＣＴ／ＧＢ９５／０２０２３に記載されているフィルタユニット（「調整ユニット」）に必要である。これらの３つの特許出願の教示および開示はこの発明に関して参照されるべきであり、引用によって援用される。これまでは従来の渦巻形に巻かれたインダクタ（すなわちコアのまわりに渦巻形で巻かれたワイヤを含む）が製造されていた。しかしながら、（たとえば電力ネットワークにおけるように５０Ｈｚから６０Ｈｚの）超低周波数の比較的大きな電流を伝えるために必要である高周波フィルタエレメントをこのタイプのインダクタを用いて製造する場合には、従来の渦巻形に巻かれたインダクタでは物理的に寸法が大きいため限界が生じる。要求されるインダクタンスおよび／または負荷電流が大きいほど、インダクタの物理的サイズも大きくなる必要がある。さらに、調整ユニットに必要であるタイプの誘導エレメントは、何百または何千アンペアもの負荷および／または故障電流に耐えなければならないだろう。それらはまた好ましくは、超低周波数（すなわち１００Ｈｚ未満）では比較的低いインピーダンスを維持すべきであり、高周波数では依然として「理想的な」インダクタ特性を維持し、すなわちリアクタンスはインダクタ値を一定とすると印加周波数に正比例する。渦巻形に巻かれたインダクタは比較的大きな負荷および／または故障電流を通過させる際に極度に高い機械応力を受ける。さらに、従来の渦巻形に巻かれたインダクタは巻線間のキャパシタンス、すなわち１つの巻から次の巻によって与えられるキャパシタンスによってそれらの高周波性能が制限を受ける。この種のコンポーネントでは、熱放散およびパワー損失（一般にはＩ²Ｒ損失とも呼ばれる）もまた特有な問題である。したがって、渦巻形に巻かれたインダクタはこの目的には特に望ましくない。この発明は、これらの問題のうちいくつかまたはすべてを軽減するインダクタを提供することを目的とする。したがって、第１の局面において、この発明は長方形の断面を有する細長い導体の棒材を含むインダクタを提供し、棒材の少なくとも一部分はスリーブで囲まれ、このスリーブは導体の棒材から離れる１つの（またはいずれかのまたはすべての）方向にスリーブを通る実質的に非導電性の経路を提供する。「実質的に非導電性の経路」とは、実用的な目的で、導電性が最小であり、すなわち実用的に重要であるほど導電性が十分ではない（好ましくは全くない）ことを意味する。このようなスリーブは磁束の線をスリーブ内に集中させる。このようなインダクタの利点は、周波数が高いほど（たとえば１００Ｈｚより高い）、表皮効果が下がり、低周波数であるが高電流である場合、インダクタへの応力もまた低減されることである。これらの利点は後により詳細に説明される。スリーブは好ましくは細長く、好ましくは中空の長方形の断面を有するが、たとえば円形、正方形および多角形などの他の形状であってもよい。好ましくはスリーブは導体を収容し、好ましくは導体の棒材のすべての面に隣接するか、または接触するように置かれる。これに代えてまたはこれに加えて、導体の棒材の各々が互いに絶縁された状態で、スリーブは、１つよりも多い導体の棒材であって、たとえば２つ、または３つまたは場合によってはそれ以上の導体の棒材を囲んでもよい。導体の棒材は１つまたはそれ以上の導体エレメントを含んでもよく、たとえば撚り線状の導体から作られてもよい。好ましくは、導体の棒材は４．５ｍｍ²であって、より好ましくは１０ｍｍ²である最小断面積を有する。インダクタは好ましくは、熱の影響を過度に受けることなく少なくとも１０Ａの電流を伝えることができる。スリーブは好ましくは、たとえばスリーブ内に低インピーダンス経路が生じないように強磁性材料であるか、または導体、半導体または絶縁体のいずれかである焼結材料またはラミネート材料などの、類似した材料で作られる。たとえば、ラミネートされた鉄、ラミネートされた黄銅またはニッケル、または焼結フェライトが用いられ得る。棒材とスリーブとの間は最低の導電性を有するかまたは実質的に非導電性であるべきである。スリーブが絶縁材料である場合、他には何も必要ないだろう。しかしながら、スリーブが導体または半導体である場合には、使用される材料によっては必要ではないかもしれないが、スリーブと棒材との間に絶縁層が含まれ得る。スリーブがラミネートされた導体の場合、ラミネートはスリーブ内に高インピーダンスをもたらすようにされるべきである。好ましくは、インダクタはそれを他の電気コンポーネントに接続するための手段を含む。このような手段はたとえば、導体の棒材に接続された接触パッド、リードまたは端子であってもよい。さらなる局面において、この発明はインダクタを形成するための方法を提供し、これは、導体の棒材から離れる方向にスリーブを通して実質的に非導電性の経路を提供するスリーブに、長方形の導体の棒材を収容するステップを含む。さらなる局面において、適切なスリーブを既存の導体セクションに後ろ嵌め（ retro fitting）することにより、ケーブル、メータ、スイッチギアおよび／または変圧器ブッシングなどの電気プラントのいくつかのアイテムにおいて、高周波数での十分な誘導性リアクタンス値を得ることができる。このような導体セクションは、円形、正方形または三角形などのいかなる断面または形状を有してもよい。しかしながら上述のとおり、好ましい解決策は、たとえば長方形である適切なスリーブに導体エレメントの長方形のセクションを収めることに関するであろう。電気ネットワークにおいては、たとえばスパーケーブルが主ケーブルに繋がれる点においてネットワークのスパーケーブルのまわりに適切なスリーブがさらに設けられ得る。これにより高周波数信号が主ケーブルからスパーケーブル中を進行することがなくなり、このため必要に応じてネットワークの周波数応答特性が変更され得る。この発明はさらに、主電力ネットワークに使用するための通信装置（ここでは「ネットワーク調整ユニット」として既知である）を提供し、これは、高周波数の電気通信信号および低周波数の主パワー信号の両方を伝搬するために用いられる。ネットワーク調整ユニットは、低周波数で高振幅の主パワー信号をフィルタ除去するためであって、すなわちそれを電気通信信号から分離し、調整ユニットに通過させるようにするためのローパスフィルタ部分を含む。ユニットはまた、ネットワークからの電気通信信号の入力または除去のためのハイパス結合エレメントを含み、好ましくは、その点におけるネットワークのインピーダンスと似たインピーダンスを有する終端エレメントを含む。ローパスフィルタ部分は、この発明の前述の局面のいずれかに従うインダクタを含む。このようなユニット（上記の既に公開されている出願人の３つのＰＣＴ特許出願に記載されている）の使用により、（たとえば高周波数の）電気通信信号が敷地内の内部低電圧ワイヤに悪影響を及ぼさず、かつ／または内部低電圧の敷地内のワイヤからのノイズ源により、外部電力ネットワークを介して伝送される高周波数の電気通信信号が悪影響を及ぼされたり堕落しないことが確実になる。ユーザの敷地の内部ネットワークに入る電気通信信号を低減することを目的とするこの発明のフィルタエレメントは、好ましくは、たとえば２４０Ｖで５０Ｈｚである単相源からの１００アンペアの負荷電流を通過させる際にわずか１ボルトしか降下しない。ネットワーク調整ユニットは好ましくは、受信／送信デバイスと電力ネットワークとの間でインピーダンスを整合させる。これに加えて、ネットワーク調整ユニットは（たとえば音声およびデータ信号である）電気通信信号を依然として伝えつつ、パワー周波数（たとえば５０／６０Ｈｚ）の全負荷電流を伝えることができ、さらにはパワー周波数故障電流を安全に伝え、この大きさおよび期間はネットワークの設計パラメータによって決定される。ネットワーク調整ユニットは好ましくはローパスフィルタを含み、このローパスフィルタはこの発明の局面に従った主インダクタを備え、この主インダクタは主電気入力と主電気出力との間に配置され、それらの各端部は信号入力／出力線に接続され、この信号入力／出力線は主電気入力および主電気出力と並列に配置され、２つの接続部には第１のキャパシタと第２のキャパシタとが設けられ、それらの各々は、通信目的のために利用されることとなる周波数スペクトルの部分に応じた予め定められたキャパシタンスを有する。この構成によると、主インダクタは信号入力／出力線からの通信信号が家庭／商用の敷地に入ることを防止するよう動作する。インダクタは対象の周波数において比較的高いインピーダンスをもたらす値を有する。したがって、このインダクタは好ましくは、１ＭＨｚ以上の周波数に対して１０μＨから２００μＨといった高いインダクタンスを有する。主電気入力および信号入力／出力線を接続する第１のキャパシタは、主電気供給周波数またはそれに近似する（すなわち５０／６０Ｈｚ）低周波数成分のすべてを減衰しつつ、信号入力／出力線からの通信信号を許可する結合キャパシタとして作用する。主電気出力と接地との間に配置された第２のキャパシタは通信信号をさらに減衰する。第１および第２のキャパシタのいずれかが故障した場合に備えるために、このようなキャパシタの各々には好ましくは、第１または第２のキャパシタと信号入力／出力線との間に配置されたヒューズがそれぞれ設けられる。さらに、信号入力／出力線と第１および第２のキャパシタとの間の接続部間に配置された付加的なインダクタ（これはこの発明に従うものであろう）を設けることにより、付加的な安全上の予防装置を組込んでもよい。このインダクタは通信周波数信号には影響を及ぼさないが、第１のキャパシタが故障した場合に接地への経路を提供し、パワー周波数信号を信号入力／出力線に与えることなく第１のヒューズが飛ぶようにする。主インダクタのインダクタンスはその設計に依存する。好ましくは、（１μＨまたは２μＨほどの低さのインダクタンスも考えられるが）上記の１０μＨのインダクタンスが最小であり、適切なインダクタンスを使用する場合、たとえば２００μＨのオーダである高いインダクタンスを得ることもできる。これに代えて、直列接続される多くのインダクタを用いてもよい。結合キャパシタは好ましくは０．０１μＦから０．５０μＦの範囲のキャパシタンスを有し、信号入力／出力線を有する主電気出力と接地とを結合する第２のキャパシタは好ましくは０．００１μＦから０．５０μＦの範囲のキャパシタンスを有する。好ましくは、信号入力／出力線上に配置された第２のインダクタはおよそ２５０μＨの最小インダクタンスを有する。したがってこのインダクタは、信号入力／出力線上にある高周波数の通信信号にわずかな影響しか及ぼさないか、または全く影響を及ぼさない。２５０μＨのインダクタを構成するために用いられる導体は、減結合キャパシタが回路状態を短絡にしそこなった場合に備えて、直列ヒューズリンクによって指示されるように故障電流を受けるよう十分な断面積を有するべきである。好ましくは、誘導性または容量性エレメントにおけるスプリアスまたは自己共振はすべて回避される。調整ユニットの、低い遮断周波数が上昇すると、インダクタンスおよびキャパシタンスの最低値がこれに比例して下がる。好ましい実施例において、フィルタは良好な接地をもたらし通信信号の放射を防止するべく遮蔽箱において組立てられる。さらなる局面において、この発明は電気配線および／またはパワー伝送ネットワーク（トランクおよびブランチマルチポイントであろう）を提供し、これの少なくとも一部分はビルディングの外部にあり、ネットワークは、たとえばおよそ１ＭＨｚよりも高いキャリア周波数を有する電気通信信号のネットワークの相導体への入力のための入力手段と、ネットワークからの上記電気通信信号を除去するための出力手段とを含み、上記信号は好ましくは上記ネットワークの外部に沿って伝送可能であり、ネットワークは入力または出力手段のいずれか（または両方）の一部分として通信装置を含み、通信装置はローパスフィルタ部分を含み、このローパスフィルタ部分は、使用時に、低周波数で高振幅の主電力信号を（たとえばビルディングへの）ネットワークに沿って通過させ、好ましくはさらに、ネットワーク（好ましくはネットワークの部分はビルディング外部にある）に入る（たとえばビルディングからの）電気ノイズ（たとえば高周波数）を防止するためのものであり、通信装置はさらに、ネットワークからの電気通信信号の入力および／または除去のための結合エレメントを含み、上記ローパスフィルタは、主電気入力と主電気出力との間に配置された、この発明の局面に従った主インダクタを含む。好ましくは、ネットワークは複数の別個のビルディングを接続し、上記信号はビルディング間に伝送可能である。好ましくは、信号の伝搬はネットワークの相導体と接地または中性点との間で行なわれるが、伝搬は位相ごとに行なわれ得る。好ましくは、ネットワークは１つより多い（たとえば３つの）相導体を含み、上記入力手段は１つまたはそれ以上の相導体の上に電気通信信号を入力するためのものであり、上記出力手段は少なくとも１つの他の相導体からの電気通信信号を除去するためのものである。好ましくは、入力手段は相導体のうち１つだけの上に信号を入力するためのものである。好ましくは、キャリア周波数はおよそ１ＭＨｚから６０ＭＨｚである。好ましくは、結合エレメントは１ＭＨｚよりも高いキャリア周波数を有する電気通信信号に使用するのに適する。好ましくは、通信装置は、その点におけるネットワークのインピーダンスに似たインピーダンスにおける、装置を終端するための終端エレメントを含む。好ましくは、インダクタは第１のキャパシタの主電気入力端および第２のキャパシタの主電気出力端に接続され、上記第１のキャパシタは主電気入力を信号入力／出力線に接続し、上記第２のキャパシタは主電気出力を接地に接続する。さらなる局面において、この発明は信号を伝送するための方法を提供し、この方法は、（たとえばトランクおよびブランチマルチポイントである）電力配線および／または伝送ネットワークの相導体上に、たとえばおよそ１ＭＨｚよりも高いキャリア周波数を有する電気通信信号を入力することを含み、この電力配線および／または伝送ネットワークの少なくとも一部分はビルディングの外部にあり、この方法はさらに、後に信号を受信することを含み、上記信号は好ましくはネットワークの上記外部に沿って伝送をされ、上記信号は通信装置を用いてネットワークに入力され、かつ／またはネットワークから受信され、装置はこの発明の局面に従ったインダクタを含むローパスフィルタ部分を含み、低周波数で高振幅の主電力信号を（たとえば消費者の敷地へのネットワークから）通信装置へ通過させるようにし、さらに、敷地からの電気ノイズがネットワークに入らないようにし、通信装置はさらに、ネットワークからの電気通信信号を入力および／または除去するための結合エレメントを含む。好ましくは、通信装置はネットワークへの電気通信信号を消費者の敷地から離れるように方向付ける。さらなる局面において、この発明は細長い導体の棒材を含むインダクタを提供し、棒材の少なくとも一部分はスリーブで囲まれ、このスリーブは導体の棒材から離れる方向にスリーブを通る実質的に非導電性の経路を提供し、インダクタは少なくとも１μＨであり、好ましくは５μＨであり、好ましくは１０μＨであり、より好ましくは５０μＨまたは１００μＨであり、場合によっては少なくとも２５０μＨまたは５００μＨまたは１ｍＨであるインダクタンスを有する。この発明ではこのようなインダクタを製造するための対応する方法も考える。この発明の実施例を以下に添付の図面を参照して説明する。図１は、この発明の第１の局面に従うインダクタを示す概略図である。図２は、円形の断面を有する導体を示す概略図である。図３は、長方形の断面を有するストリップ導体を示す概略図である。図４は、この発明の局面に従う２つのケーブルの接続を示す図である。図５は、この発明の局面に従うカプラを示す等価電気回路図である。図６は、この発明のさらなる局面に従うインダクタを示す概略図である。図７は、この発明に使用するためのネットワーク調整ユニットの第１の実施例を示す図である。図８は、図１２に示されるネットワーク調整ユニットを示す平面図である。図９は、図８のネットワーク調整ユニットのための回路基板を示す図である。図１０は、この発明の局面に従うネットワーク調整ユニットを示す概略図である。図１１ａおよび１１ｂは、この発明に用いられる状態のネットワーク調整ユニットを示す概略図である。図１２は、この発明に使用するためのネットワーク調整ユニットの第２の実施例を示す図である。図１３は、この発明のさらなる実施例を示す図である。図１は、この発明の一局面に従うインダクタの実施例を示す。導体は外被（２０）で囲まれた導体の棒材（１０）を含む。導体の棒材（１０）は幅「Ｗ」と厚さ「Ｔ」とを有する。図１のインダクタのジオメトリによってもたらされる利点は、図２および図３に示される導体の下記の分析を考慮するとよりよく理解されるだろう。図２は長さ「Ｌ」と直径「Ｄ」とを有する円筒形の導体を示し、図３は長さ「Ｌ」と幅「Ｗ」と、厚さ「Ｔ」とを有する略長方形の導体を示す。長さ「Ｌ」および直径「Ｄ」を有する円形の導体の場合導体の円周＝πＤ導体の表面積（ＳＡ）＝πＤ×Ｌただしπ＝３．１４２Ｄ＝導体の直径Ｌ＝導体の長さ円周＝π ＳＡ＝πＬ幅「Ｗ」、厚さ「Ｔ」および長さ「Ｌ」を有する長方形のストリップ導体の場合導体の断面積（ＣＳＡ）＝Ｗ×Ｔ導体の周の長さ＝２［Ｗ＋Ｔ］導体の表面積（ＳＡ）＝２Ｌ［Ｗ＋Ｔ］り、２［Ｗ＋Ｔ］＝導体の周の長さである。周の長さはＷ＝Ｔのときに最小となり、すなわち導体は正方形の断面を有し、たがって正方形の導体の周の長さは一定ＣＳＡでは、円形の導体の円周より大きい。ここで、一般に定数ＣＳＡについて、Ｗ→∞であるためＴ→０であるか、またはＴ→∞であるためＷ→０である。したがって、２［Ｗ＋Ｔ］は常にπよりも大きい。したがって、ＣＳＡが等しければ、長方形の導体の周の長さは円形の導体の円周よりも常に長い。したがって、所与のＣＳＡを有する円形の導体のに対して、同じＣＳＡを有する長方形の導体の周の長さの方が長く、これはその厚さが非常に小さくなるにつれて無限大に近づくことになる。さらに、上記の導体の各々が長さ「Ｌ」の単位を有する場合、長方形のストリップ導体の表面積もまた、その厚さが非常に小さくなるにつれて無限大に近づくことになる。円形の導体と長方形の導体との寸法的な関係は、下記の特性が適用されるため導体の設計においては非常に重要である。１．超低周波数［ｄ．ｃ（０Ｈｚ）から約１００Ｈｚ］では、電流は導体のＣＳＡにわたってほぼ等しく伝搬する。２．高い周波数（１００Ｈｚを超える）では、電流は導体の外側表面に向かって移動する傾向がある。この効果は導体の「表皮効果」と呼ばれる。表皮効果によってもたらされる変化は、同じＣＳＡを有する円形の導体の場合と比較すると長方形のタイプの導体の場合の方が少ない。したがって、同じ材料で作られ同じＣＳＡを有する長方形の導体は、はるかに高い高周波数電流保持能力を有する。３．電流が導体に流れた後、その導体のリアクタンスにより導体内に熱効果がもたらされ、これにより、導体が保持し得る最大電流が有効に制限される。任意の所与のＣＳＡを有する導体の場合、長方形のタイプの導体は、幅と厚さとの比よりはるかに大きな表面積がもたらされ、したがってその円形の等価物よりもはるかに大きな冷却能力がもたらされるように設計することができる。これらの理由のすべてにより、長方形の導体の使用は円形の導体の使用を改善したものである。ワイヤのコイルのインダクタンスは、それによって磁束の線が集中する、適切な材料のコアのまわりにコイルを形成することにより増加することができる。たとえば、コアの材料として鉄、黄銅およびさまざまなグレードのフェライトを使用することができる。導体はまた、これらのタイプの材料によるスリーブを備え、すなわちスリーブによって全体的にまたは部分的に囲まれてもよい。図１に示されるように、長方形のタイプの導体にたとえばフェライトのスリーブが設けられる場合、その誘導性リアクタンスは高周波数で大幅に増加するが、超低周波数、すなわちｂ．ｃ．（ＯＨｚ）からおよそ１００Ｈｚでは少ししかまたは全く変化しないだろう。したがって、このようなスリーブ付きの長方形のタイプのインダクタが（高周波調整電力ネットワーク（ＨＦＣＰＮ）方向性カプラ−調整ユニットの設計に利用されるもののような）ハイパス、ローパスおよび帯域フィルタの設計に、かつ高周波数調整パワーットワークのためのローパスおよびハイパスフィルタエレメントを設ける際に組込まれるならば、Ｉ²Ｒ損失（導体の熱損失）および導体の比較的大きな物理的サイズに関連した問題が軽減されるかまたは克服される。超低周波数、すなわちたとえば１００Ｈｚまでの周波数（電気配線ネットワークは典型的には５０Ｈｚまたは６０Ｈｚであり、直流電流、すなわちＯＨｚであってもよい）では、フェライトのスリーブは長方形の導体の性能に無視し得る程度の影響しか及ぼさない。しかしながら、１ＭＨｚを超える周波数では、スリーブは比較的高い誘導性リアクタンス値をもたらすという大きな影響を及ぼし、適切な減結合キャパシタンスに相互接続される場合には高周波数信号を著しく減衰する。従来のインダクタには、それらの巻線間のキャパシタンス、すなわち各巻から次の巻によって与えられるキャパシタンスによる、高周波数での問題がある。スリーブが設けられた長方形のリアクタンスタイプのインダクタを利用することにより、この巻線間のキャパシタンスの影響が最小になる。必要に応じて絶縁膜上の導体上にリアクティブスリーブ材料をコーティングするか、または適切な接着性の樹脂化合物に含み、導体の上に形成してもよい。このやり方で熱放散を改善することもでき、スリーブ技術をパワーケーブル結合に導入して、図４に示されるように結合ハウジング（４００）内に高周波数の方向性結合をもたらすようにし、２つの多相ケーブル（４０２，４１０）を結合するようにしてもよい。図５は、高周波数において方向性結合効果を持つ等価電気回路図を示す。最適な結合はコネクタ（４０６）を介して多相ケーブル（４０２）から単相ケーブル（４０４）に結合することであり、ケーブル（４０２）への結合は、図４に示されるようにフェライトスリーブ（４０８）によってもたらされる直列インダクタＬ₁₀、Ｌ₂₀およびＬ₃₀のために最小である。ケーブル相導体はたとえば円形、楔形、正方形または長方形である任意の断面を有してもよく、各導体上にあるか、またはまとめられた導体上に設けられた、フェライトスリーブを備える。それらは、上述の最適な性能をもたらすために、スリーブに形成された長方形のセクションを有し得る。スリーブが設けられたこのような誘導性コンポーネントは図４に示される（かつ図５に概略的に示される）ように電気ネットワーク接合に含まれるか、または電気メータハウジングまたは電気機器の変圧器およびスイッチギアハウジングなどの装置の内部に取付けられてもよい。実際に、電気メータ電流コイルは、それらのリアクタンスが周波数によって増加し、一体的なフィルタまたは高周波数方向性カプラまたはＨＦＣＰＮ「調整ユニット」の部分を形成し得るように、スリーブを備えてもよい。同様に、ヒューズエレメントは、それらの誘導性リアクタンスが周波数によって増加し、方向性カプラまたはＨＦＣＰＮ調整ユニットの部分を形成し得るようにするために、スリーブを備え、かつ長方形のセクションを有する導体から形成されたエレメントを有してもよい。既存の導体セクション（円形、楕円形、多角形、長方形、正方形または三角形など）に、適切なフェライトスリーブを後ろ嵌めすることにより、ケーブル、メータ、スイッチギアおよび変圧器ブッシングなどの電気プラントのいくつかのアイテムにおいて、高周波数で十分な誘導性リアクタンス値が得られるであろう。これは図６に示される。好ましい解決策は、類似した領域の長方形のセクションに、フェライトまたは他の類似した材料のスリーブが適切に設けられることである。図１３は３つのコアケーブル１３００を示し、それらのコアのまわりにはこの発明によるスリーブ１３２０が嵌められて誘導性エレメントを形成するようにしている。スリーブは既に配置されている導体ケーブルにもちろん「後ろ嵌め」することができるが、導体のすべてにスリーブが嵌められる必要もない。さらに、ケーブルは３つより多いか、または３つより少ない導体を含んでももちろんよい。ケーブル１３００は外側ケーブル外被１３３０を含み、この内部には中性点接地外被１３４０がある。絶縁フィルタ１３５０の層が３つの導体１３１０を囲み、これにより導体は中性点接地外被１３４０から隔てられる。導体の各々はそれぞれの別個の絶縁外被１３６０で被覆され、これらの導体はすべてこの発明に従った単一スリーブ１３２０で囲まれる。スリーブ１３２０はある量の強磁性材料を含み、これは多相導体１３１０の５０／６０Ｈｚ電流のベクトル和に比例するよう選択される。材料の性質により、用いられるかまたは必要とされる量が影響を受ける。スリーブは嵌めることを容易にする（すなわち導体を切断する必要を確実になくす）ために分割することができ、非金属クランプまたは「Ｐ」−クリップ１３７０によって定位置に保持され得る。この構成によってもたらされるインダクタンス値は用いられる強磁性材料のタイプまたはグレード、全体的な長さおよび導体への隣接度に依存し得る。強磁性スリーブの厚さが大きいほど、導体中の多相電流の５０／６０Ｈｚのベクトル和により飽和しにくくなる。外被のための適切な材料はＮｅｏｓｉｄＭＭＪフェライトグレードＦ９Ｃであろう。たとえば６３ｍｍの外径と、３８ｍｍの内径と、２５ｍｍの厚さとを有するスリーブの場合、フェライト中を１方向に流れる電流のベクトル和の大きさは、飽和が始まるときにはおおよそ２５アンペアである。飽和電流は同じ内径を有する厚みの大きいスリーブを嵌めることにより増加し得る。この例では、この構成により２５ｍｍの長さにつき１１μＨのインダクタンスがもたらされる。インダクタンスはフェライトの長さを増やすと増加し、この増加は線形であり、すなわち５０ｍｍの長さであれば２２μＨといった具合である。この発明の１つの局面に従うネットワーク調整ユニット１１０４の基本的なエレメントが図１１ａおよび１１ｂに示される。図１１ａは調整ユニット１１０４を示す（図１０にも１０００で示される）。調整ユニットはローパスフィルタ１１００および結合キャパシタエレメント１１０２（これはハイパスフィルタエレメントと見なすことができる）と等価であると考えることができる。ローパスフィルタエレメント１１００は、高周波数通信信号が消費者の敷地に入ることを防止しつつ、主パワーが配線ネットワークから消費者に供給されるようにする。結合キャパシタまたはハイパスフィルタエレメント１１０２は、主パワーが通信装置に入ることを防止しつつ、高周波数通信信号を配線ネットワークに結合するために設けられる。調整ユニットはたとえば消費者の敷地にある電気メータケースに嵌められるか、またはこのようなメータの後ろにあるコンパートメントの中に設定することもできる。これに代えて、必要なコンポーネントは消費者の高破壊能力（ＨＲＣ）ヒューズまたはカットアウトユニットなどに置かれてもよい。図１２を参照して、発明の局面に従う調整ユニット（本質的にはフィルタ）の実施例は全体は参照番号１２００で示され、主電気入力１２０２と主電気出力１２０４との間に接続される。信号入力／出力線１２０６もまたフィルタに接続される。主パワー線は、通常の使用には１００アンペアの最大電流で１１０ｖまたは２４０ｖの家庭用電力源を与える標準的な５０Ｈｚまたは６０Ｈｚの主電力供給である。フィルタ１２００は、外部にある機器に通信信号が放射することを防止し、かつ信号入力／出力線１２０６のための接地に接続１２０８を与える、遮蔽箱の中に組立てられてもよい。フィルタ１２００はこの発明の局面に従う第１のまたは主インダクタ１２１０を含む。これによりおよそ５０μＨのインダクタンスがもたらされる。これは利用される信号特性に関しては最小であり、または、おそらく１０μＨ未満のインダクタで十分であろう。種々の材料または複数の直列インダクタを使用することにより、たとえばおよそ２００μＨまでインダクタのインダクタンスが増加し得る。主インダクタ１２１０の端部には信号入力／出力線１２０６への接続部が設けられる。主電気入力１２０２と信号入力／出力線１２０６との間の第１の接続部１２１２は、０．０１μＦと、０．５０μＦとの間であって、好ましくは約０．１μＦであるキャパシタンスを有する第１のキャパシタ、または結合キャパシタ１２１４を含む。この結合キャパシタ１２１４は第１のヒューズ１２１６に接続され、これは故障の際やキャパシタ１２１４が故障した場合に飛ばされるようにされている。第２の接続部１２１８は、０．００１μＦと０．５０μＦとの間であって、好ましくは約０．１μＦであるキャパシタンスを有する第２のキャパシタ１２２０を含む。このキャパシタは、アースまたは接地１２０８を短絡することにより通信信号をさらに減衰する。第２のヒューズ１２２２は、第２のキャパシタ１２２０に故障が生じた場合飛ばされ、さらなる装置のダメージを防止するために設けられる。信号入力／出力線１２０６は第２のインダクタ１２２４に接続され、この第２のインダクタ１２２４はこの発明に従って構成され得り、およそ２５０μＨの最小インダクタンスを有する。このインダクタは結合キャパシタ１２０４が故障した場合にダメージを制限するものとして設けられる。このような故障の際にはこのインダクタは５０Ｈｚの主電力周波数に関する接地１２０８への経路を提供し、それによりヒューズ１２０６を飛ばす。イングクタは信号入力／出力線１２０６にある通信周波数信号には何ら影響を及ぼさない。図７は、この発明の局面に従うフィルタの第２の実施例の改良図を示す。フィルタ７００は（この発明に従って構成され得る）１対のインダクタＬ１およびＬ２を含み、これらは主電気入力７２０と主電気出力７４０との間に直列に配置される。Ｌ１およびＬ２の好ましい値はおよそ１６μＨである。Ｌ₁およびＬ₂は調波応答関係を軽減するよう異なった値であってもよい。ＦＲ入力線７６０と主入力７２０との間には第１のヒューズＦ１およびキャパシタＣ１が接続され、ＲＦ入力７６０と接地との間には（これもまたこの発明に従って構成され得る）第３のインダクタＬ３が接続され、これはＲＦチョークとして作用し、２５０μＨである典型的な値を有する。似た態様でＬ１およびＬ２の接点と接地との間には、第２のヒューズＦ２および第２のキャパシタＣ２が接続される。主電気出力７４と接地との間には第３のヒューズＦ３および第３のキャパシタＣ３が接続される。キャパシタの典型的な値は約０．１μＦであり、ヒューズに対してはおよそ５アンペアＨＲＣ（高破壊能力）である。これらのコンポーネントに与えられる値は例としてのみであり、他の設計の周波数および電気ネットワークパラメータには異なった好ましい値が適切であろう。次に図８を参照して、この発明の実施例に従うネットワーク調整ユニットの典型的なハウジング構成が示される。主インダクタＬ１およびＬ２は遮蔽箱８２０の中に収められる。Ｌ１およびＬ２はコイルインダクタとして示されるが、この発明によるインダクタと置換することもできる。ユーザの通信機器が通常接続される通信インターフェイスポート８００を含む、さまざまな接続が示される。しかしながら、図８に示されるように、このポートはインピーダンス整合ポートターミネータ８１０で終端されてもよい。図９は回路基板９６を示し、これは図８のユニット８２０の内部に嵌められ、図７のネットワーク調整ユニットに関する回路の残りの部分を収める。図８に示される箱の適切な点に接続される接続部Ａ、Ｂ、Ｃ、ＤおよびＥが示される。図１０はネットワーク調整ユニット１０００の概略図であり、ネットワーク調整エレメントのさまざまなビルディングブロック１００５から１０６０を示す。適切なネットワーク調整ユニットを設計するために、ブロック１０１０および１０６０で示された回路は（たとえば１ＭＨｚ以上の）所要の通信周波数スペクトルにわたる高インピーダンスエレメントおよび主電気供給の周波数（すなわち５０／６０Ｈｚ）の低インピーダンスエレメントでなければならず、すなわちこれらのエレメントはインダクタである。同様に、ブロック１００５および１０２０は、所要の通信周波数スペクトルにわたる低インピーダンス結合エレメントおよび主電気供給の周波数における高インピーダンス分離エレメントでなければならず、すなわちそれらはキャパシタである。ＨＲＣ故障電流を制限する可融性安全リンク（１０４０および１０５０）がエレメント１００５および１０２０と直列に設けられる。通信ポートへの接続のために、付加的なインピーダンス整合ネットワーク１０３０を設けてもよい。このエレメントはネットワーク調整ユニット１０００の外部にあってもよい。アイテム１０１０、１００５、１０２０および１０６０の最適値は下記の要素に依存する。ａ）ネットワークが調整される所要周波数範囲。ｂ）調整されるネットワークの単位長さ。ｃ）ネットワークに現われる負荷の数およびタイプ。ｄ）互いに対するおよび／または接地（適当であれば）に対するネットワーク相導体、すなわち電気外被より外側にある導体のインピーダンス特性。ｅ）通信インターフェイスデバイスのインピーダンス。ネットワーク調整ユニットは、調整ユニットの場所、負荷および／または故障電流の定格に依存して、空気、不活性ガス、樹脂化合物または油で満たされてもよい。それはたとえば、屋内に設置されたり、柱に取付けられたり、地面に埋められたり、または街灯の柱に挿入されてもよい。同様に、アイテム１０１０および１０６０は直列に配置された別個の多くのインダクタを含んでもよく、相互接続が必要でないならば、たとえばいくつかの街灯の場合にはアイテム１０４０、１００５、１０３０および１０６０を設けなくてもよい。アイテム１００５および１０２０は現われる動作電圧、すなわち２４０、４１５、１１ｋＶおよび３３ｋＶなどに応じて直列および／または並列に構成された多くのキャパシタを含んでもよい。これに代えて、またこれに加えて、アイテム８０および８２は２つまたはそれ以上の並列のキャパシタを含み、たとえば５０ＭＨｚから５００ＭＨｚの比較的広い周波数範囲にわたってネットワークを調整する際にたとえばキャパシタ設計の欠点を克服するようにしてもよい。さらに、ネットワーク調整ユニットのアイテム１０１０、１０５０および１０２０は必要に応じて縦列接続されてもよい。典型的な設計においては、縦列接続されるエレメントの数が増えるにつれてフィルタのロールオフ応答が鋭敏になり、かつその減衰度が高まり、共振などが回避される。この発明の上述の実施例は例としてのみ説明され、当業者には容易に明らかであるように、特定的に記載して示したことからさまざまな代替的な特徴または変形が発明の範囲内でなされてもよい。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION Inductor The present invention relates to an inductor and a method for manufacturing the inductor. Related. In particular, relatively large (eg, tens, hundreds, or thousands of amps) The present invention relates to an inductor suitable for transmitting current. Such inductors can be connected to main electrical wiring and / or transmission networks (where Are collectively referred to as power networks). In particular, Nacta is the co-pending, published, applicant's International Patent Application No. PCT / G B95 / 00893, PCT / GB95 / 00894 and PCT / GB95 / Required for the filter unit ("adjustment unit") described in You. The teachings and disclosures of these three patent applications should be referred to in connection with the present invention. And is incorporated by reference. Previously, a conventional spirally wound inductor (ie, a spiral around the core) (Including wire wound in form). However, (for example, power Relatively large low frequency (50 Hz to 60 Hz as in networks) High-frequency filter elements necessary to carry When manufacturing with a inductor, the physical properties of a conventional spirally wound inductor Due to large dimensions, there is a limit. Required inductance and / or The larger the load current, the larger the physical size of the inductor needs to be. In addition, hundreds or hundreds of guiding elements of the type required for the adjustment unit It will have to withstand loads and / or fault currents of thousands of amps. So They are also preferably relatively low at very low frequencies (ie, less than 100 Hz). Impedance should be maintained and at high frequencies the "ideal" Maintains the inductor characteristics, that is, the reactance is applied when the inductor value is fixed. It is directly proportional to frequency. Spirally wound inductors can carry relatively large loads and / or fault currents. When subjected to extremely high mechanical stress. In addition, the conventional spirally wound The inductance is given by the capacitance between the windings, ie from one turn to the next. The resulting capacitance limits their high frequency performance. This kind of co Components, heat dissipation and power loss (typically I^TwoAlso called R loss ) Is also a unique problem. Therefore, the spirally wound inductor is This is not particularly desirable. The present invention provides an inductor that mitigates some or all of these problems. The purpose is to provide. Thus, in a first aspect, the invention relates to an elongated conductor having a rectangular cross section. An inductor comprising a body bar is provided, wherein at least a portion of the bar is surrounded by a sleeve. The sleeve is one (or any or all) away from the conductor bar. Provide a substantially non-conductive path through the sleeve in all directions. A "substantially non-conductive pathway" is, for practical purposes, minimally conductive, That is, the conductivity is not sufficient (preferably not at all) to be of practical importance. Means Such a sleeve concentrates the lines of magnetic flux within the sleeve. this The advantage of such an inductor is that the higher the frequency (eg higher than 100 Hz) If the skin effect is reduced and the frequency is low but the current is high, the stress on the inductor Is also to be reduced. These advantages are described in more detail below. The sleeve is preferably elongated and preferably has a hollow rectangular cross section, but For example, other shapes such as a circle, a square, and a polygon may be used. Preferably the sleeve houses the conductor and is preferably adjacent to all sides of the conductor bar Touching or placed to touch. Alternatively or additionally, With each of the bars of the conductor insulated from each other, the sleeve may have more than one conductor Bars, for example, two, three, or even more conductors A bar of the body may be surrounded. A conductor bar consists of one or more conductor elements. And may be made from a stranded conductor, for example. Preferably, the conductor bar is 4.5 mm^TwoAnd more preferably 10 mm^Twoso It has a certain minimum cross-sectional area. The inductor should preferably be At least 10 A of current can be transmitted. The sleeve is preferably free of low impedance paths, e.g. in the sleeve. As in ferromagnetic materials, or any of conductors, semiconductors or insulators It is made of a similar material, such as a sintered or laminated material. For example, Laminated iron, laminated brass or nickel, or sintered ferrule Sites can be used. The conductor between the bar and the sleeve has the lowest conductivity or is substantially non-conductive. Should be. If the sleeve is an insulating material, nothing else will be needed. I However, if the sleeve is a conductor or semiconductor, it depends on the material used. May not be necessary, but may include an insulating layer between the sleeve and the bar. You. If the sleeve is a laminated conductor, the laminate will have a high impedance inside the sleeve. -Should be brought to dance. Preferably, the inductor is a means for connecting it to other electrical components. Including steps. Such means include, for example, contact pads, Or a terminal or terminal. In a further aspect, the invention provides a method for forming an inductor. This is accomplished by passing a substantially non-conductive path through the sleeve in a direction away from the conductor bar. Enclosing a rectangular conductor bar in a sleeve that provides a path. In a further aspect, a suitable sleeve is back fitted over the existing conductor section ( retro fitting) allows cables, meters, switchgear and / or Or some items in electrical plants, such as transformer bushings. A sufficient inductive reactance value at the wave number can be obtained. Such a conductor section Can have any cross section or shape, such as circular, square or triangular Good. However, as mentioned above, a preferred solution is an adaptation, for example a rectangle. For fitting rectangular sections of conductive elements in sharp sleeves. Would. In electrical networks, for example, spur cables are connected to main cables. A suitable sleeve around the network spur cable Can be provided. This allows high frequency signals to travel from the main cable through the spar cable. The frequency response of the network, if necessary. Can be changed. The invention further relates to a communication device for use in a mains power network (here a communication device). (Known as a "network coordination unit"), Used to carry both telecommunications signals and low-frequency main power signals You. The network conditioning unit filters out low frequency, high amplitude main power signals. To separate it from the telecommunications signal and send it to the coordinating unit. Includes a low-pass filter part for passing. The unit also High-pass coupling element for inputting or removing telecommunications signals from a network And preferably similar to the impedance of the network at that point. And a terminating element having impedance. The low-pass filter part An inductor according to any of the foregoing aspects of the invention. Such a unit (three previously published applicant's three PCT patents) (As described in the application), telecommunication signals (for example, of high frequency) On the premises that do not adversely affect internal low-voltage wires in the ground and / or have internal low-voltage High-frequency transmission over an external power network due to noise sources from It is ensured that the wavenumber telecommunication signal is not adversely affected or corrupted. With the aim of reducing telecommunication signals entering the internal network of the user's premises The filter element of the present invention is preferably, for example, at 240 V and 50 H and only 1 Volt when passing 100 amps of load current from a single-phase source Only descends. The network coordination unit is preferably connected to the receiving / transmitting device and the power network. And the impedance of the circuit. In addition to this, the network coordination The unit still carries telecommunications signals (eg, voice and data signals). While transmitting full load current at power frequency (eg 50/60 Hz) And safely communicate power frequency fault currents, this magnitude and duration Determined by the design parameters of the network. The network adjustment unit preferably includes a low-pass filter, The filter comprises a main inductor according to aspects of the invention, wherein the main inductor is It is located between the main electrical input and the main electrical output, each end of which is a signal input / output line The signal input / output line is connected in parallel with the main electric input and main electric output A first capacitor and a second capacitor are provided at the two connecting portions, and Each of them is a part of the frequency spectrum that will be used for communication purposes. Has a predetermined capacitance corresponding to According to this configuration, the main inductor transmits the communication signal from the signal input / output line to the home / Operate to prevent entry into commercial premises. The inductor should be And has a value that results in a relatively high impedance. Therefore, this The detector is preferably between 10 μH and 200 μH for frequencies above 1 MHz. Has a very high inductance. A first capacitor connecting the main electrical input and the signal input / output line is Supply frequency or any low frequency component approximating it (ie, 50/60 Hz) A coupling capacitor that allows communication signals from signal input / output lines while attenuating Act. A second capacitor located between the main electrical output and ground further reduces communication signals. Fade. To prepare in case one of the first and second capacitors fails, this Each such capacitor preferably has a first or second capacitor and a signal input. A fuse is provided between each of the power / output lines. In addition, signal input An additional arrangement located between the connection between the force / output line and the first and second capacitors By providing a simple inductor (which would be in accordance with the invention), A safety precautionary device may be incorporated. This inductor is used for communication frequency signals. Has no effect, but provides a path to ground if the first capacitor fails Fuse blows without applying power frequency signal to signal input / output line To do. The inductance of the main inductor depends on its design. Preferably, (1 μH Alternatively, an inductance as low as 2 μH is conceivable.) If the inductance is minimal and a suitable inductance is used, for example, 2 A high inductance on the order of 00 μH can also be obtained. Instead of this , Many inductors connected in series. The coupling capacitor preferably has a capacity in the range of 0.01 μF to 0.50 μF. A second primary electrical output having a signal input / output line and coupling to a ground. The capacitor preferably has a capacitance in the range of 0.001 μF to 0.50 μF. Have Preferably, the second inductor located on the signal input / output line is approximately 25 It has a minimum inductance of 0 μH. Therefore, this inductor / Has little effect on high frequency communication signals on the output line, or Has no effect at all. The conductor used to construct the 250 μH inductor The body is in series resistance in case the decoupling capacitor shorts the circuit state and fails. Has a sufficient cross-sectional area to receive the fault current as indicated by the fuse link. Should be. Preferably, spurious or self-shared in inductive or capacitive elements All shakes are avoided. As the low cut-off frequency of the adjustment unit rises, The minimum values of the capacitance and the capacitance decrease proportionally. In a preferred embodiment, the filter provides good grounding and reduces the emission of communication signals. Assembled in a shielding box to prevent. In a further aspect, the present invention provides an electrical wiring and / or power transmission net. Work (which may be trunk and branch multipoint), At least part is outside the building and the network Conduction of networks of telecommunication signals with carrier frequencies higher than 1 MHz Input means for input to the body and removing said telecommunication signal from the network Output means for transmitting the signals, preferably outside the network. And the network can use either input or output means (or both). A communication device as part of the method, the communication device includes a low-pass filter portion, In use, this low-pass filter section provides a low-frequency, high-amplitude main power signal. Along a network (eg to a building), and preferably Enter the network (preferably part of the network is outside the building) To prevent electrical noise (eg, from buildings) The communication device is further for inputting a telecommunication signal from a network. And / or a coupling element for removal, said low-pass filter comprising: A main inductor according to an aspect of the present invention disposed between a main electric input and a main electric output. Includes Kuta. Preferably, the network connects a plurality of separate buildings, and the signal It can be transmitted between buildings. Preferably, signal propagation is a phase of the network. Occurs between conductor and ground or neutral, but propagation can be per phase . Preferably, the network includes more than one (eg, three) phase conductors, The input means is for inputting a telecommunication signal on one or more phase conductors. Wherein said output means comprises a telecommunication signal from at least one other phase conductor. Is to remove. Preferably, the input means comprises only one of the phase conductors. It is for inputting a signal on the top. Preferably, the carrier frequency is approximately 1 MHz to 60 MHz. Preferably, the coupling element has a carrier frequency higher than 1 MHz. Suitable for use in air communication signals. Preferably, the communication device is connected at that point. To terminate the device at an impedance similar to that of the network. Including a terminating element. Preferably, the inductor is the main electrical input of the first capacitor and the second capacitor. The first capacitor is connected to a main electric output terminal of the capacitor, and the first capacitor receives a signal from the main electric input. Connected to the force / output line, the second capacitor connects the main electrical output to ground. In a further aspect, the invention provides a method for transmitting a signal, the method comprising: Methods include power wiring (eg, trunk and branch multipoint) And / or on the phase conductors of the transmission network, for example higher than about 1 MHz Input of telecommunications signals with different carrier frequencies. And / or at least part of the transmission network is outside the building The method further comprises later receiving a signal, said signal preferably being Transmitted along the outside of the network, and the signals are transmitted over a network using a communication device. Input to the work and / or received from the network, the device Including low-pass filter part including inductor according to the phase, low frequency and high amplitude Pass the main power signal to the communication device (eg from the network to the consumer premises) And ensure that electrical noise from the premises does not enter the network To And the communication device further receives and / or receives telecommunications signals from the network. Includes binding element for removal. Preferably, the communication device separates telecommunications signals to the network from the consumer premises. Orientation. In a further aspect, the present invention provides an inductor including an elongated conductor bar. And at least a portion of the bar is surrounded by a sleeve, which is a conductor bar Providing a substantially non-conductive path through the sleeve in a direction away from the At least 1 μH, preferably 5 μH, preferably 10 μH , More preferably 50 μH or 100 μH, and in some cases at least It has an inductance that is 250 μH or 500 μH or 1 mH. this The invention also contemplates a corresponding method for manufacturing such an inductor. Embodiments of the present invention will be described below with reference to the accompanying drawings. FIG. 1 is a schematic diagram showing an inductor according to a first aspect of the present invention. FIG. 2 is a schematic diagram showing a conductor having a circular cross section. FIG. 3 is a schematic diagram showing a strip conductor having a rectangular cross section. FIG. 4 is a diagram showing connection of two cables according to an aspect of the present invention. FIG. 5 is an equivalent electric circuit diagram showing a coupler according to an aspect of the present invention. FIG. 6 is a schematic diagram illustrating an inductor according to a further aspect of the present invention. FIG. 7 shows a first embodiment of a network coordinating unit for use in the present invention. FIG. FIG. 8 is a plan view showing the network adjustment unit shown in FIG. FIG. 9 is a diagram illustrating a circuit board for the network adjustment unit of FIG. FIG. 10 is a schematic diagram illustrating a network coordination unit according to an aspect of the present invention. You. 11a and 11b show a network coordination unit in the state used in the present invention. FIG. FIG. 12 shows a second embodiment of a network coordination unit for use in the present invention. It is a figure showing an example. FIG. 13 is a diagram showing a further embodiment of the present invention. FIG. 1 shows an embodiment of an inductor according to one aspect of the present invention. The conductor is a jacket (2 0) includes a conductor bar (10) surrounded by a circle. Conductor bar (10) has width "W" and thickness And “T”. The advantages provided by the inductor geometry of FIG. This will be better understood in view of the following analysis of the conductors shown in FIG. Figure 2 is long FIG. 3 shows a cylindrical conductor having a length "L" and a diameter "D", and FIG. W "and a substantially rectangular conductor having a thickness" T ". For a circular conductor having a length "L" and a diameter "D" Circumference of conductor = πD Conductor surface area (SA) = πD × L Where π = 3.142 D = diameter of conductor L = length of conductor Circumference = π SA = πL Field of a rectangular strip conductor having width "W", thickness "T" and length "L" Combination Cross section of conductor (CSA) = W x T Circumference of conductor = 2 [W + T] Conductor surface area (SA) = 2L [W + T]And 2 [W + T] = the length of the circumference of the conductor. The perimeter is minimal when W = T, ie the conductor has a square cross section, Therefore, the circumference of a square conductor is constant. In CSA, it is larger than the circumference of a circular conductor. No. Here, in general, for a constant CSA, T → 0 because of W → 、, and Is T → ∞, so that W → 0. Therefore, 2 [W + T] is always larger than π. Good. Therefore, if the CSA is equal, the circumference of the rectangular conductor is the circle of the circular conductor. Always longer than laps. Thus, for a circular conductor with a given CSA, having the same CSA The length of the perimeter of a rectangular conductor is longer, which decreases as its thickness becomes very small. To approach infinity. Further, if each of the above conductors has a unit of length "L", then a rectangular street The surface area of the top conductor also approaches infinity as its thickness becomes very small Will be. The dimensional relationship between a circular conductor and a rectangular conductor is because the following characteristics apply: It is very important in conductor design. 1. Very low frequency [d. c (0 Hz) to about 100 Hz], the current is Propagating almost equally over A. 2. At high frequencies (above 100 Hz) the current is directed towards the outer surface of the conductor Tends to move. This effect is called the "skin effect" of the conductor. Due to skin effect The change introduced is longer compared to a circular conductor with the same CSA. There are fewer square-type conductors. Therefore, the same C made of the same material Rectangular conductors with SA have much higher high frequency current carrying capability. 3. After a current flows through a conductor, the reactance of the conductor creates a thermal effect in the conductor. This effectively limits the maximum current that the conductor can carry. any For a conductor with a given CSA, a rectangular type conductor will have a ratio of width to thickness. Provides a much larger surface area, and therefore, is greater than its circular equivalent It can be designed to provide much greater cooling capacity. For all of these reasons, the use of rectangular conductors improves the use of circular conductors It was done. The inductance of the coil of wire is the proper It can be increased by forming a coil around a core of a different material. Was For example, use iron, brass and various grades of ferrite as core materials. Can be used. The conductor also has a sleeve made of these types of materials Ie, it may be wholly or partially surrounded by a sleeve. As shown in FIG. 1, for example, a ferrite three If a step is provided, its inductive reactance will increase significantly at high frequencies, Very low frequency, b. c. (OHz) to about 100Hz Or it will not change at all. Therefore, a rectangular type inductor with such a sleeve (high Wave Adjusted Power Network (HFCPN) Directional Coupler In the design of high-pass, low-pass and bandpass filters (such as those used), and Low-pass and high-pass filter elements for high frequency adjustment power networks If it is incorporated when providing a^TwoR loss (heat loss of conductor) and conductor loss Problems associated with relatively large physical sizes are reduced or overcome. Very low frequencies, ie frequencies up to, for example, 100 Hz (electrical wiring networks Is typically 50 Hz or 60 Hz, and is direct current, or OHz. ), Ferrite sleeves have negligible effect on the performance of rectangular conductors Only affects the degree. However, at frequencies above 1 MHz, three Has a large effect on providing relatively high inductive reactance Significantly attenuates high frequency signals when interconnected with severe decoupling capacitance I do. Conventional inductors have a capacitance between their windings, i.e., There is a problem at high frequencies due to the capacitance provided by the next turn. S Using a rectangular reactance-type inductor with a leave Thus, the effect of the capacitance between the windings is minimized. On insulating film as required Coated with reactive sleeve material on conductors or suitable bonding It may be included in a conductive resin compound and formed on a conductor. Heat dissipation can also be improved in this way, and sleeve technology can be And a high frequency high frequency within the coupling housing (400) as shown in FIG. Combines two polyphase cables (402, 410) to provide directional coupling You may make it. FIG. 5 shows an equivalent electric current having a directional coupling effect at a high frequency. FIG. The best connection is from the multi-phase cable (402) to the single-phase cable via the connector (406). Cable (402), and the connection to the cable (402) is shown in FIG. The series-in provided by the ferrite sleeve (408) as shown in FIG. Dacta L_Ten, L₂₀And L₃₀Is minimal for Cable phase conductor is, for example, a circle It may have any cross-section that is shaped, wedge-shaped, square or rectangular, and has Or a ferrite sleeve provided on the grouped conductors. They have a rectangular shape formed on the sleeve to provide the optimal performance described above. May have sections. Such an inductive component provided with a sleeve is shown in FIG. 5) is included in the electrical network junction (shown schematically in FIG. 5) or Electric meter housing or electrical equipment transformer and switchgear housing It may be mounted inside any device. In fact, the electric meter current coil These reactances increase with frequency and can be reduced by integral filters or high frequency Slip so that it can form part of a directional coupler or HFCPN "coordination unit". May be provided. Similarly, fuse elements have their inductive reactance dependent on frequency. To form part of a directional coupler or HFCPN adjustment unit. Formed from a conductor with a sleeve and with a rectangular section May be provided. Existing conductor sections (circular, elliptical, polygonal, rectangular, square or triangular Back) with an appropriate ferrite sleeve to secure the cable, Some elements of the electrical plant, such as motors, switchgear, and transformer bushings In the item, sufficient inductive reactance values will be obtained at high frequencies. This is shown in FIG. A preferred solution is a rectangular section of similar area Be properly provided with a sleeve of ferrite or other similar material. You. FIG. 13 shows three core cables 1300 with this around their cores. A sleeve 1320 according to the invention is fitted to form an inductive element. ing. The sleeve is of course “back fitted” to the already placed conductor cable. However, not all of the conductors need to be sleeved. further, The cable may of course contain more than three or less than three conductors . Cable 1300 includes an outer cable jacket 1330 with a neutral point connection inside. There is a ground cover 1340. A layer of insulating filter 1350 surrounds three conductors 1310 , Thereby separating the conductor from the neutral ground jacket 1340. Each of the conductors it Coated with a separate insulating jacket 1360, all of these conductors are in accordance with the present invention. Surrounded by a single sleeve 1320. Sleeve 1320 includes an amount of ferromagnetic material, which is It is chosen to be proportional to the vector sum of the 0/60 Hz current. Depending on the nature of the material, The amount used or required is affected. The sleeve can be fitted Splitting to make it easier (ie to make sure that the conductor does not need to be cut) Can be held in place by a non-metallic clamp or “P” -clip 1370 Can be The inductance value provided by this configuration depends on the ferromagnetic material used. It can depend on the type or grade of the charge, the overall length and the proximity to the conductor. As the thickness of the ferromagnetic sleeve increases, the 50/60 Hz vector of the polyphase current in the conductor increases. Saturation becomes difficult due to the sum of torque. A suitable material for the jacket is Neosid MMJ ferrite grade F9C There will be. For example, it has an outer diameter of 63 mm, an inner diameter of 38 mm, and a thickness of 25 mm. Of the vector sum of the current flowing in one direction through the ferrite Is approximately 25 amps when saturation begins. The saturation current has the same inner diameter It can be increased by fitting a thicker sleeve that has. In this example, The configuration provides an inductance of 11 μH per 25 mm length. I The conductance increases with increasing ferrite length, and this increase is linear and That is, if the length is 50 mm, it is 22 μH. The basic details of the network coordination unit 1104 according to one aspect of the present invention. The elements are shown in FIGS. 11a and 11b. FIG. 11 a shows the adjustment unit 1104. (Also shown as 1000 in FIG. 10). The adjustment unit is a low-pass filter 1 100 and the coupling capacitor element 1102 (this is a high-pass filter element). Can be considered as a statement). The low-pass filter element 1100 allows high-frequency communication signals to be Mains power is supplied to the consumer from the wiring network while preventing To do. The coupling capacitor or high-pass filter element 1102 is Network to prevent high-frequency communication signals from entering Provided for coupling to Will the adjustment unit fit into an electric meter case, for example, on the consumer premises? Or in the compartment behind such a meter it can. Alternatively, the required component is the consumer's high breaking capacity (HRC) It may be placed in a fuse or cutout unit or the like. Referring to FIG. 12, a conditioning unit (essentially a filter) according to an aspect of the invention is illustrated. The embodiment is generally designated by the reference numeral 1200 and includes a main electrical input 1202 and a main electrical output 1. 204. Signal input / output lines 1206 are also connected to the filter. It is. The mains power line should be 110v or 100 amps maximum current for normal use. Is a standard 50Hz or 60Hz mains power supply providing a 240v household power source. It is salary. The filter 1200 prevents the communication signal from being radiated to an external device. In a shielded box, providing a connection 1208 to ground for one signal input / output line 1206 May be assembled. Filter 1200 may be a first or a first according to aspects of the present invention. Includes main inductor 1210. As a result, the inductance of about 50 μH It is done. This is minimal with respect to the signal characteristics used, or perhaps An inductor less than 10 μH will be sufficient. Various materials or multiple series in The use of a inductor allows the inductor inductance to be reduced to, for example, approximately 200 μH. Ductance can increase. A connection to the signal input / output line 1206 is provided at the end of the main inductor 1210. Can be First connection between main electrical input 1202 and signal input / output line 1206 1212 is between 0.01 μF and 0.50 μF, preferably about 0.1 μF. A first capacitor having a capacitance of 1 μF, or a coupling capacitor 1214. This coupling capacitor 1214 is connected to the first fuse 1216 This is to be skipped in the event of a failure or if the capacitor 1214 fails. Have been. The second connection 1218 is between 0.001 μF and 0.50 μF and preferably A second capacitor 1220 having a capacitance that is preferably about 0.1 μF including. This capacitor is connected by shorting ground or ground 1208. The signal is further attenuated. The second fuse 1222 is connected to the second capacitor 122. If a failure occurs in the 0, it will be skipped and provided to prevent further equipment damage Can be The signal input / output line 1206 is connected to a second inductor 1224, The inductor 1224 of FIG. Has small inductance. This inductor causes the coupling capacitor 1204 to fail. It is provided to limit damage in the event of damage. In case of such a failure Inductor provides a path to ground 1208 for a mains frequency of 50 Hz. , Thereby blowing the fuse 1206. Ingkuta is a signal input / output line 120 6 has no effect on the communication frequency signal. FIG. 7 shows an improved view of a second embodiment of a filter according to aspects of the present invention. Fi Filter 700 includes a pair of inductors L1 and L1 (which may be configured in accordance with the present invention). 2 which are arranged in series between the main electrical input 720 and the main electrical output 740. It is. A preferred value for L1 and L2 is approximately 16 μH. L₁And L_TwoIs key Different values may be used to reduce the wave response relationship. FR input line 760 and main input A first fuse F1 and a capacitor C1 are connected between the first fuse F1 and the capacitor 720, and RF A third (again, which may also be constructed in accordance with the present invention) between input 760 and ground Inductor L3, which acts as an RF choke, at 250 μH It has some typical values. In a similar manner, between the contacts of L1 and L2 and ground, a second fuse F2 and And the second capacitor C2. A third between the main electrical output 74 and ground Fuse F3 and third capacitor C3 are connected. Typical of capacitors The value is about 0.1 μF and is about 5 amp HRC (high breakdown Ability). The values given for these components are for example only and should not be changed for other designs. Different preferred values for wavenumber and electrical network parameters may be appropriate . Referring now to FIG. 8, a network coordination unit reference according to an embodiment of the present invention. A typical housing configuration is shown. The main inductors L1 and L2 are connected to the shielding box 820. It is stored inside. L1 and L2 are shown as coil inductors, It can also be replaced by an inductor according to the invention. The user's communication equipment is normally connected Various connections are shown, including the communication interface port 800 to be implemented. I However, as shown in FIG. Terminator 810. FIG. 9 shows a circuit board 96 which is fitted inside the unit 820 of FIG. 7 contains the rest of the circuitry for the network coordination unit of FIG. As shown in FIG. Connections A, B, C, D and E are shown that are connected to the appropriate points on the box being made. FIG. 10 is a schematic diagram of the network adjustment unit 1000, and shows a network adjustment unit. Shown are various building blocks 1005 to 1060 of alignment elements. To design an appropriate network coordination unit, blocks 1010 and 1 The circuit indicated by reference numeral 060 is a required communication frequency spectrum (for example, 1 MHz or more). And the frequency of the mains supply (ie 5 0 / 60Hz) low impedance element, ie this These elements are inductors. Similarly, blocks 1005 and 1020 Are low impedance coupling elements and over the required communication frequency spectrum. And high impedance separation elements at the frequency of the mains supply That is, they are capacitors. Fusible safety links (1040 and 1050) that limit HRC fault current It is provided in series with the elements 1005 and 1020. Connection to communication port To this end, an additional impedance matching network 1030 may be provided. this The elements may be external to the network coordination unit 1000. The optimal values for items 1010, 1005, 1020 and 1060 are Depends on. a) The required frequency range over which the network is tuned. b) The unit length of the network to be adjusted. c) The number and type of loads appearing on the network. d) networks to each other and / or to ground (if appropriate) The impedance characteristics of a phase conductor, that is, a conductor outside the electrical envelope. e) The impedance of the communication interface device. The network coordinating unit may determine the location, load and / or fault of the coordinating unit Depending on the current rating, even if filled with air, inert gas, resin compound or oil Good. It can be installed indoors, mounted on pillars, buried in the ground, for example. Or inserted into a streetlight pole. Similarly, items 1010 and 1060 have many separate items arranged in series. If interconnects are not required, for example, some cities No items 1040, 1005, 1030 and 1060 for lights You may. Items 1005 and 1020 are the operating voltages that appear, ie, 240, 41 Configured in series and / or parallel according to 5, 11 kV and 33 kV, etc. It may include many capacitors. Alternatively, and in addition, items 80 and 82 include two or more parallel capacitors, eg, 50 Tune your network over a relatively wide frequency range from MHz to 500 MHz In doing so, for example, the disadvantages of the capacitor design may be overcome. In addition, network coordination unit items 1010, 1050 and 10 20 may be cascaded as needed. In a typical design, a cascade connection The filter roll-off response becomes sharper as the number of elements , In addition, the degree of attenuation is increased, and resonance and the like are avoided. The above embodiments of the present invention are described by way of example only and will be readily apparent to those skilled in the art. As noted, various alternative features or variations have been specifically described and shown. Shapes may be made within the scope of the invention.

【手続補正書】特許法第１８４条の８第１項【提出日】平成１０年１２月２８日（１９９８．１２．２８）【補正内容】請求の範囲１．複数の細長い導体の棒材を含むインダクタであって、前記棒材の少なくとも一部分は単一の強磁性スリーブで囲まれ、前記スリーブは、前記導体の棒材の各々が互いに絶縁された状態で、前記導体の棒材から離れる方向に前記スリーブを通して実質的に非導電性の経路を提供する、インダクタ。２．少なくとも１μＨのインダクタンスを有する、請求項１に記載のインダクタ。３．前記スリーブが細長く、中空の長方形の断面を有する、請求項１または請求項２に記載のインダクタ。４．前記スリーブが前記導体を収容し、前記導体の棒材のすべての面に隣接して、または接触して置かれる、請求項１から３のいずれかに記載のインダクタ。５．使用中の前記導電部材の各々が、前記他の棒材とは異なった相導体である、請求項１から４のいずれかに記載のインダクタ。６．前記導体の棒材が、４．５ｍｍ²の最小断面積を有する、請求項１から５のいずれかに記載のインダクタ。７．前記インダクタが、少なくとも１０Ａの電流を伝導する、請求項１から６のいずれかに記載のインダクタ。８．前記導体の棒材の各々が長方形の断面を有する、請求項１から７のいずれかに記載の導体。９．前記スリーブが導電性または半導電性材料で作られる、請求項１から８のいずれかに記載のインダクタ。１０．前記スリーブと前記棒材との間絶縁層が含まれる、請求項１から９のいずれかに記載のインダクタ。１１．高周波数電気通信信号および低周波数主パワー信号の両方を伝搬するために用いられる主電力ネットワークに使用するための通信装置であって、前記装置は、前記高周波数信号をフィルタ除去し、前記低周波で高振幅の主パワー信号を前記装置に通過させるようにするためのローパスフィルタ部分を含み、前記装置は、前記ネットワークからの電気通信信号の入力および除去のためのハイパス結合エレメントをさらに含み、前記ローパスフィルタ部分は、上記のクレームのいずれかに記載のインダクタを含む、装置。１２．前記インダクタが、主電気入力と主電気出力との間に配置され、その一端が信号入力／出力線に接続される、請求項１１に記載の装置。１３．電気配線および／またはパワー伝送ネットワークであって、前記ネットワークは、電気通信信号のネットワークの相導体に入力するための入力手段と、前記ネットワークからの前記電気通信信号を除去するための出力手段とを含み、前記ネットワークは、請求項１０または請求項１１に記載の通信装置を入力または出力手段のいずれか（または両方）の部分として含み、使用時に、低周波で高振幅の主電力信号が前記ネットワークを通過するようにし、かつ前記ネットワークからの電気通信信号の入力および／または除去を行なう、ネットワーク。１４．複数の別個のビルディングを接続し、前記信号は前記ビルディング間で伝送可能である、請求項１３に記載のネットワーク。１５．１つより多い相導体を含み、前記入力手段は、１つまたはそれ以上の前記相導体に前記電気通信信号を入力するためのものであり、前記出力手段は、少なくとも１つの前記他の相導体からの前記電気通信信号を除去するためのものである、請求項１３または請求項１４に記載のネットワーク。１６．前記通信装置が、１ＭＨｚより高いキャリア周波数を有する電気通信信号に用いるのに適する、請求項１３、１４または１５に記載のネットワーク。１７．信号を伝送するための方法であって、前記方法は、電力配線および／または伝送ネットワークの相導体に電気通信信号を入力するステップと、その後前記信号を受信するステップとを含み、前記信号は、請求項１１または請求項１２に記載の通信装置を用いて前記ネットワークに入力され、かつ／または前記ネットワークから受信される、方法。１８．インダクタを形成するための方法であって、単一の強磁性スリーブに複数の長方形の導体の棒材を収容するステップを含み、前記スリーブは、前記導体の棒材から離れる方向に前記スリーブを通して実質的に非導電性の経路を提供し、前記導体の棒材の各々は互いに絶縁される、インダクタを形成するための方法。１９．前記インダクタが少なくとも１μＨのインダクタンスを有する、請求項１８に記載のインダクタを形成するための方法。２０．前記スリーブが細長く、中空の長方形の断面を有する、請求項１８または１９に記載の方法。２１．前記スリーブが前記導体を収容し、前記導体の棒材のすべての面に隣接して、または接触して置かれる、請求項１８から２０のいずれかに記載の方法。２２．使用中の前記導体の棒材の各々が、前記他の棒材とは異なった相導体である、請求項１８から２１のいずれかに記載の方法。２３．前記導体の棒材が、４．５ｍｍ²の最小断面積を有する、請求項18から２２のいずれかに記載の方法。２４．前記インダクタが、少なくとも１０Ａの電流を伝導し得る、請求項１８から２３のいずれかに記載の方法。２５．前記スリーブがフェライトで作られる、請求項１８から２４のいずれかに記載の方法。２６．前記スリーブが導電性または半導電性材料で作られる、請求項１８から２５のいずれかに記載の方法。２７．前記スリーブと前記棒材との間に含まれる絶縁層を含む、請求項１８から２６のいずれかに記載の方法。[Procedure for Amendment] Article 184-8, Paragraph 1 of the Patent Act [Date of Submission] December 28, 1998 (December 28, 1998) [Details of Amendment] Claims 1. An inductor comprising a plurality of elongate conductor bars, wherein at least a portion of the bars are surrounded by a single ferromagnetic sleeve, the sleeve having each of the conductor bars insulated from each other, An inductor that provides a substantially non-conductive path through the sleeve in a direction away from the conductive bar. 2. The inductor of claim 1 having an inductance of at least 1 μH. 3. The inductor according to claim 1 or 2, wherein the sleeve has an elongated, hollow rectangular cross section. 4. 4. An inductor according to any of the preceding claims, wherein the sleeve houses the conductor and is placed adjacent or in contact with all faces of the bar of the conductor. 5. The inductor according to any one of claims 1 to 4, wherein each of the conductive members in use is a phase conductor different from the other bar. 6. Bar of the conductor, it has a minimal cross-sectional area of 4.5 mm ^2, inductor according to any of claims 1 to 5. 7. An inductor according to any of the preceding claims, wherein the inductor conducts at least 10A of current. 8. 8. A conductor according to any of the preceding claims, wherein each of the conductor bars has a rectangular cross section. 9. An inductor according to any of the preceding claims, wherein the sleeve is made of a conductive or semi-conductive material. 10. 10. The inductor according to claim 1, further comprising an insulating layer between the sleeve and the bar. 11. A communication device for use in a main power network used to propagate both high frequency telecommunication signals and a low frequency main power signal, said device filtering out said high frequency signal and said low frequency A low-pass filter portion for passing a high-amplitude main power signal through said device, said device further comprising a high-pass coupling element for inputting and removing telecommunication signals from said network; Apparatus, wherein the low pass filter portion includes an inductor according to any of the above claims. 12. The apparatus of claim 11, wherein the inductor is located between a main electrical input and a main electrical output, one end of which is connected to a signal input / output line. 13. An electrical wiring and / or power transmission network, the network comprising input means for inputting a telecommunication signal to a phase conductor of the network, and output means for removing the telecommunication signal from the network. Wherein the network comprises a communication device according to claim 10 or 11 as part of either (or both) of the input and output means, wherein in use the low frequency, high amplitude main power signal is transmitted to the network. And the input and / or removal of telecommunications signals from said network. 14． 14. The network of claim 13, connecting a plurality of separate buildings, wherein the signal is transmittable between the buildings. 15. Including more than one phase conductor, wherein the input means is for inputting the telecommunications signal to one or more of the phase conductors, and wherein the output means comprises at least one of the other A network according to claim 13 or claim 14 for removing said telecommunications signal from phase conductors. 16. 16. The network according to claim 13, 14 or 15, wherein said communication device is suitable for use in telecommunication signals having a carrier frequency higher than 1 MHz. 17． A method for transmitting a signal, the method comprising: inputting a telecommunication signal to power wiring and / or a phase conductor of a transmission network; and thereafter receiving the signal, wherein the signal comprises: A method input to and / or received from the network using the communication device according to claim 11 or 12. 18. A method for forming an inductor, comprising: housing a plurality of rectangular conductor bars in a single ferromagnetic sleeve, wherein the sleeve substantially extends through the sleeve in a direction away from the conductor bars. A method for forming an inductor, wherein a substantially non-conductive path is provided, wherein each of said conductor bars is insulated from each other. 19. The method for forming an inductor according to claim 18, wherein the inductor has an inductance of at least 1 μH. 20. 20. The method of claim 18 or claim 19, wherein the sleeve has an elongated, hollow rectangular cross section. 21. 21. A method according to any of claims 18 to 20, wherein the sleeve houses the conductor and is placed adjacent or in contact with all sides of the bar of the conductor. 22. 22. A method according to any of claims 18 to 21, wherein each of the bars of the conductor in use is a different phase conductor than the other bars. 23. The conductor bars have a minimum cross-sectional area of 4.5 mm ^2, the method according to any of claims 18 2 2. 24. 24. The method according to any of claims 18 to 23, wherein the inductor is capable of conducting at least 10A of current. 25. The method according to any of claims 18 to 24, wherein the sleeve is made of ferrite. 26. The method according to any of claims 18 to 25, wherein the sleeve is made of a conductive or semi-conductive material. 27. 27. The method according to any of claims 18 to 26, comprising an insulating layer included between the sleeve and the bar.

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Claims

[Claims] 1. An inductor comprising an elongated conductor bar having a rectangular cross-section, wherein at least a portion of the bar is surrounded by a sleeve, the sleeve being substantially non-conductive through the sleeve in a direction away from the conductor bar. An inductor that provides a path for sex. 2. An inductor comprising an elongated conductor bar, wherein at least a portion of the bar is surrounded by a sleeve, the sleeve providing a substantially non-conductive path through the sleeve in a direction away from the conductor bar. And wherein the inductor has an inductance of at least 1 μH. 3. The inductor according to claim 1 or 2, wherein the sleeve has an elongated, hollow rectangular cross section. 4. 4. An inductor according to any of the preceding claims, wherein the sleeve houses the conductor and is placed adjacent or in contact with all faces of the bar of the conductor. 5. The inductor according to claim 1, further comprising a plurality of conductor bars, wherein the sleeve surrounds the conductor in a state where each of the conductor bars is insulated from each other. 6. Bar of the conductor, it has a minimal cross-sectional area of 4.5 mm ^2, inductor according to any of claims 1 to 5. 7. An inductor according to any of the preceding claims, wherein the inductor conducts at least 10A of current. 8. 8. An inductor according to claim 1, wherein the sleeve is made of a ferromagnetic material. 9. An inductor according to any of the preceding claims, wherein the sleeve is made of a conductive or semi-conductive material. 10. 10. The inductor according to claim 1, wherein an insulating layer is included between the sleeve and the bar. 11. A communication device for use in a main power network used to propagate both high frequency telecommunication signals and a low frequency main power signal, said device filtering out said high frequency signal and said low frequency A low-pass filter portion for passing a high-amplitude main power signal through said device, said device further comprising a high-pass coupling element for inputting and removing telecommunication signals from said network; Apparatus, wherein the low pass filter portion includes an inductor according to any of the above claims. 12. The apparatus of claim 11, wherein the inductor is located between a main electrical input and a main electrical output, one end of which is connected to a signal input / output line. 13. An electrical wiring and / or power transmission network, the network comprising input means for inputting a telecommunication signal to a phase conductor of the network, and output means for removing the telecommunication signal from the network. Wherein the network comprises a communication device according to claim 10 or 11 as part of either (or both) of the input and output means, wherein in use the low frequency, high amplitude main power signal is transmitted to the network. And the input and / or removal of telecommunications signals from said network. 14． 14. The network of claim 13, connecting a plurality of separate buildings, wherein the signal is transmittable between the buildings. 15. Including more than one phase conductor, wherein the input means is for inputting the telecommunications signal to one or more of the phase conductors, and wherein the output means comprises at least one of the other A network according to claim 13 or claim 14 for removing said telecommunications signal from phase conductors. 16. 16. The network according to claim 13, 14 or 15, wherein said communication device is suitable for use in telecommunication signals having a carrier frequency higher than 1 MHz. 17． A method for transmitting a signal, the method comprising: inputting a telecommunication signal to power wiring and / or a phase conductor of a transmission network; and thereafter receiving the signal, wherein the signal comprises: A method which is input to and / or received from the network using the communication device according to claim 11 or 13. 18. Enclosing an elongated conductor bar in a sleeve providing a substantially non-conductive path through the sleeve in a direction away from the conductor bar to form an inductor. Method. 19. A method for forming an inductor having an inductance of at least 1 μH, comprising: providing a substantially non-conductive path through a sleeve of a conductor in a direction away from the bar of the conductor. A method comprising housing in what is to be done. 20. 20. The method of claim 18 or claim 19, wherein the sleeve has an elongated, hollow rectangular cross section. 21. 21. A method according to any of claims 18 to 20, wherein the sleeve houses the conductor and is placed adjacent or in contact with all sides of the bar of the conductor. 22. 22. A method according to any of claims 18 to 21, comprising a plurality of conductor bars, wherein the sleeve surrounds the conductor bars with each of the conductor bars insulated from each other. 23. The conductor bars have a minimum cross-sectional area of 4.5 mm ^2, the method according to any of claims 18 22. 24. 24. The method according to any of claims 18 to 23, wherein the inductor is capable of conducting at least 10A of current. 25. The method according to any of claims 18 to 24, wherein the sleeve is made of a ferromagnetic material. 26. The method according to any of claims 18 to 25, wherein the sleeve is made of a conductive or semi-conductive material. 27. 27. The method according to any of claims 18 to 26, comprising an insulating layer included between the sleeve and the bar.